摘要：在试验温度为20~25℃（air）、300℃（air）、300℃（N 2），法向载荷为（F n ）50和100 N，位移幅值为60~200μm的条件下，采用PLINT高温微动磨损试验机研究核电蒸汽发生器传热管材Inconel690与1Cr13不锈钢圆柱配对副在滑移区的微动磨损特性。结果表明：当法向载荷一定时，随位移幅值增加，在高温大气中，微动摩擦因数逐渐升高；而高温氮气中，摩擦因数降低。当载荷和位移相同时，Inconel690在高温大气中磨损较轻，在高温氮气中损伤较严重。在高温大气和高温氮气中磨痕表面均出现不同程度摩擦氧化，主要生成Fe、Ni、Cr等合金元素的氧化物。Inconel690的磨损机制主要表现为磨粒磨损、摩擦氧化和剥层磨损的共同作用。

摘要：使用PLINT微动磨损试验机研究了核电材料1-800合金在常温、法向载荷为50N和80N、位移幅值2-40μm，圆柱交叉接触模式下的切向微动磨损特性。结果表明，在相同载荷下，随位移幅值增加，I-800合金微动运行经历了从部分滑移区向混合区和滑移区的规律性转变。混合区和滑移区的摩擦系数高于部分滑移区。部分滑移区微动磨损轻微，接触区域边缘的微滑区出现微裂纹；滑移区磨损严重，磨痕面积和磨损体积较大；混合区磨屑聚集滞留现象明显。I-800合金的微动磨损机制以摩擦氧化和磨粒磨损为主要特征。

摘要：采用PLINT微动磨损试验机,进行TA16钛合金传热管与0Cr18Ni9不锈钢实心圆柱体配副件的微动磨损特性试验。试验条件为：常温、法向载荷为50 N和80 N、位移幅值为80~200μm、频率为2 Hz。结果表明,法向载荷和位移幅值对材料损伤程度和损伤机制产生显著影响。材料损伤程度随位移幅值、载荷的增加显著增加,而微动摩擦系数则随之有所降低。由塑性变形层与磨屑层叠加组成的第三体层,对微动磨损过程发挥控制与约束作用。塑变层出现明显的微裂纹和剥层现象;磨屑以钛及其合金的氧化物为主要成分,呈现颗粒状聚集,附着于磨损区域。粘着磨损与磨粒磨损的共同作用,以及磨屑的摩擦氧化、聚集与转移是微动磨损过程的主要特征。

摘要：在JDTRI-50冲击磨损试验机上，在冲击频率为10Hz，冲击载荷为10～40N，冲击次数为5万～10万次条件下，对Zr-4合金管试件与Inconel718镍合金板配副进行冲击磨损试验，研究核电燃料棒包壳管材Zr-4合金的冲击磨损性能及损伤机制。结果表明：冲击次数一定时，随着冲击载荷的增加磨痕宽度明显增加，损伤加重；载荷一定时，随着冲击次数增加，Zr-4合金管冲击损伤面积和深度增大；磨损面磨屑含氧量随冲击次数增加，经历较快增加、增速放缓及基本稳定的变化过程；Zr-4合金管冲击磨损的损伤机制主要表现为塑性变形、磨损氧化和疲劳剥落的逐次出现、相互转换和协同作用。

摘要：使用PLINT微动腐蚀试验机,位移幅值(D)为100~250μm,法向载荷(Fn)为20~80N,频率(f)为2 Hz,循环次数(N)为10 000次,在3.5%的NaCl溶液中进行了Inconel 690合金微动腐蚀试验。结果表明:微动腐蚀与磨损成正交互作用,腐蚀对磨损的促进量是交互作用量增加的主要部分;微动引起腐蚀电位负移,载荷和位移幅值增加均引起腐蚀电流及腐蚀速率增加;磨痕表面可观察到磨损与腐蚀共同作用及相互促进的形貌特征。Inconel 690合金在3.5%的NaCl溶液中的微动腐蚀机理主要是磨损腐蚀、剥层和磨粒磨损的递进及协同作用。

摘要：采用PLINT微动腐蚀试验机,位移幅值为100~200μm,法向载荷为20~80 N,频率为2 Hz,循环次数为10000次,在乙醇胺(ETA)溶液中对Inconel690合金进行了切向微动腐蚀试验。结果表明:微动腐蚀与磨损呈"负交互作用",其原因是表面膜和腐蚀产物组成的第三体层参与微动磨损过程,改变了摩擦接触界面状态;微动使自腐蚀电位负移,位移幅值增加,引起腐蚀速率增大;Inconel690合金在ETA溶液中的微动磨损机制主要表现为磨粒磨损和剥层的共同作用。