摘要：针对铝合金与钛合金的凝固细化,选择Al-Ce/La中间合金,设计质量分数为50%的Ce/La含量,采用真空中频感应炉制备中间合金,在铸造AlSi7Mg合金和选区激光熔化工业纯钛中分别添加微量Al-Ce/La中间合金,以考察其凝固细化作用。结果表明,实验室制备得到Al-49.09%Ce/La中间合金,结合微观表征与热力学计算,发现其中的稀土中间相只有Al_(11)Ce_(3)/Al_(11)La_(3)。微量Al-Ce/La合金添加能够细化AlSi7Mg合金的宏观组织;在SLM成形CP-Ti中添加微量Al-49.09%La合金粉末,粗大的柱状晶变为等轴晶+柱状晶,晶粒细化。研究工作为铝合金与钛合金的凝固细化提供了一定的实验数据。

摘要：针对未加与添加锏、铈混合稀土的20MnCrNi2Mo低合金耐磨铸钢的粒状贝氏体组织，设计650℃保温1h的高温同火处理，采用JEM-2100F透射电镜（SEM）观察回火后的显微组织，利用非水溶液电解液通过实行低温电解、采用电感耦合等离子体质谱仪（ICP-MS）测定稀土的固溶量，采用物理化学相分析方法对析出相进行定性与定量分析，采用VASP（vienna ab-initio simulation package）软件包对稀土原子在平衡态碳化物中的存在状态进行第一性原理理论计算，研究镧、铈混合稀土对20MnCrNi2Mo耐磨铸钢粒状贝氏体脱溶平衡相的影响，探讨稀土的作用机制。结果表明，20MnCrNi2Mo耐磨铸钢粒状贝氏体回火过程中的脱溶平衡相为合金渗碳体，镧、铈混合稀土不改变其同火脱溶平衡相的类型，但是能够取代平衡态碳化物合金渗碳体中的Fe原子而固溶于合金渗碳体中。回火脱溶过程中，以固溶态存在的稀土原子会阻碍合金元素原子向θ-渗碳体的扩散富集形成平衡态碳化物合金渗碳体的过程。

摘要：合金元素的固溶度对于新型合金的设计和合金动力学过程的研究具有重要的作用。利用密度泛函理论,计算了Fe-RE二元化合物的基态,确定了Fe-Y和Fe-Ce体系的稳态和亚稳态结构。计算结果表明,Fe-Y的稳定结构为Fe_(12)*** 26、Fe_(17)Y_2.h P38和Fe_2Y.c F24,Fe-Ce的稳定结构为Fe_(17)Ce_***38、Fe_(19)Ce_*** 24和Fe_***24。基于稀格子气统计热力学理论,利用第一性原理计算得到了稀土元素在α-Fe中随温度变化的固溶度曲线。结果显示,稀土Y、La和Ce元素在α-Fe中的固溶度为S_(La)>S_(Ce)>S_Y,这一趋势对应于三者在α-Fe中的溶解形成焓关系:H_(sol)(La)<H_(sol)(Ce)<H_(sol)(Y).

摘要：根据(GB/T 1220—1992)不锈钢标准成分范围,对兼具高强度、高韧性和高耐腐蚀性钢的组织,结合基础理论分析与软件模拟,进行成分设计,预设组织为含Cu无碳化物贝氏体组织。利用DIL-87型淬火膨胀仪对所设计试验钢在不同奥氏体化温度、保温时间和冷却速度等条件下进行膨胀试验,测定其相变动力学参数,结合光学显微镜分析其相变行为并绘制相应的相变动力学曲线。结果表明:在连续冷却转变过程中,冷却速度为0.1~5℃/s时,试验钢的组织为贝氏体与马氏体,冷却速度小于0.1℃/s时,为珠光体、贝氏体和马氏体;等温转变过程中,当等温温度在Bs(375℃)~Bf(225℃)之间时,转变产物以贝氏体为主,在Ms(307℃)以上为贝氏体,在Ms(307℃)以下为贝氏体和马氏体。从贝氏体转变过程中来看,预设试验钢的贝氏体转变区间宽泛且Bs点较低。

摘要：研究了热压温度和热处理对铸造-热压变形Nd-Fe-B永磁合金显微组织的影响,采用金相显微镜和扫描电镜观察显微组织。结果表明,经过固溶处理Nd-Fe-B合金由主相Nd2Fe14B和富Nd相两相组成;较低的热压温度更为适用;热压后的热处理可以改善热压变形Nd-Fe-B永磁合金的边界显微结构。为最终获得高性能的热变形Nd-Fe-B永磁体提供了理论依据。

摘要：本文研究了锻件生产过程中,氢的存在及运动规律。根据传热原理及扩散定律,借助计算机,计算了整个生产过程中,氢在5CrNiMo,5CrMnMo大型锻件中的浓度场及其变化规律。根据计算结果、退火原理、相变规律及内应力变化规律,确定了5CrNiMo,5CrMnMo锻件新的去氢退火工艺参数。新工艺大大缩短了原锻件去氢退火工艺保温时间。大量生产性试验结果表明:按新工艺退火的锻件质量合格,从而大幅度的节约了能源,提高了劳动生产率。

摘要：文章介绍了一种高性能Q890D高强钢的成分设计、工艺参数及其试制结果。通过设计合理的化学成分体系,并采用合理的控轧控冷工艺和离线调质热处理工艺,所开发的厚度25 mm高强钢板屈服强度达到930~970MPa,抗拉强度达到980~1 050 MPa,延伸率达到13%~15%,冲击功值平均大于100 J以上,力学性能优良。

摘要：文章对实验室研发的X80管线钢连续冷却转变曲线(CCT曲线)进行了测定,测定结果表明冷却速率在5~30℃/s时,X80管线钢可以获得理想组织,组织类型为粒状贝氏体+铁素体贝氏体+少量马氏体/奥氏体岛;终冷温度为450℃时组织转变基本完成。CCT曲线的确定为后续成分设计优化、工艺参数制定和组织控制提供借鉴。

摘要：应用综合理论分析的方法研究了钢中贝氏体相变热力学.指出以往的KRC,LFG模型不适于贝氏体相变驱动力的计算.在进行相变热力学分析的基础上,依据γ→αB+γ1→BF+γ1转变机制设计了新的计算模型,并估算了Bs温度下相变阻力为105 J/mol.指出相变不仅与驱动力有关,而且取决于原子扩散能力.在贝氏体上部温度区,可以依靠界面扩散进行台阶长大;在460℃以下的某一段温度,可能以原子热激活跃迁无扩散机制进行贝氏体铁素体形核长大过程;在Ms点稍上一段温度,可能以切变方式进行.

摘要：从表面浮凸现象、切变模型、切变能量、切变阻力、相变驱动力等多角度综合分析了马氏体的切变机制的缺陷,指出：表面浮凸是试样表面的过冷奥氏体转变的一种普遍现象,马氏体表面浮凸与珠光体、贝氏体的浮凸比较,没有特殊之处,马氏体相变切变机制缺乏实验依据.所有的马氏体切变模型均不能与实际完全符合,以位向关系来设计切变模型缺乏实验基础.钢中马氏体相变的驱动力约为（1.18-1.714）×10^***-1.按照各种切变模型进行切变需要极大的切变能量,在（208-320）×10^***-1之间,为相变驱动力所不及.按照切变机制完成马氏体相变,其阻力太大,约2.335×10^***-1,因此相变驱动力难以克服相变阻力完成切变过程.这种切变机制得不到符合实际晶格参数的马氏体晶体和亚结构.需要研究马氏体相变的新机制.