摘要：基于台风“圆规”激励下的实测加速度响应识别了深圳356 m高气象梯度观测塔的模态参数,结合带精英策略的快速非支配排序遗传算法(NSGA-Ⅱ)对气象塔有限元模型进行修正。结果表明:气象塔模态非常密集,且纤绳模态的参与程度较为显著。气象塔X向和Y向的基频分别为0.614 Hz和0.603 Hz,其前3阶弯曲模态阻尼比在1%~2%之间。塔身密度、纤绳弹模对塔身模态频率和振型有显著影响,高层纤绳的线质量和塔身弹模对其也有一定影响,但纤绳张力的影响较低。气象塔有限元模型修正后的风致响应高于修正前,并更接近实测结果,验证了修正模型的准确性。

摘要：为解决现行荷载规范中可获取的矩形平面超高层建筑横风向气动基底弯矩(CABBM)谱密度的深宽比范围有限,在实际工程中适用性不高等问题,利用高频底座测力天平技术,针对深宽比为0.2~5.0的矩形平面超高层建筑模型,开展了4种地貌粗糙度类别的风洞试验。结果表明:深宽比对CABBM谱的影响较大,当深宽比较小时,CABBM谱呈现单峰状,当深宽比超过2.5后,CABBM谱可能会出现再附峰;湍流度对旋涡脱落产生抑制,导致CABBM谱峰及再附峰变钝。根据试验结果以及CABBM谱特性,采用多参数多变量非线性最小二乘法获取了CABBM均方根系数和无因次谱密度的拟合公式。所提出的CABBM谱模型可较全面地覆盖4种地貌粗糙度类别下不同深宽比矩形平面,且可以对未进行试验的参数进行预测,结果显示拟合公式具有合理性和可靠性。

摘要：通过单跨输电线气弹模型风洞试验,研究了单导线和4分裂导线的风振位移谱、气动力谱、气动阻尼比及风振系数特性,探讨了风速、导线分裂数及湍流度的影响.结果表明:导线风振中多模态参与较为显著,其模态频率随风速增加而非线性增大,且高湍流时模态频率的增幅更明显.导线响应谱能量随湍流度和导线分裂数的增加而增大,且多分裂导线和高湍流会使导线的振动能量向低频偏移.导线气动力总响应中背景分量的占比整体随风速、湍流度的增加而增大,随分裂数的增加而减小.导线气动阻尼比随风速和湍流度增加而变化的趋势不明显,其一阶模态气动阻尼比约为无风状态阻尼比的5~9倍,约为二阶模态气动阻尼比的2倍.导线位移风振系数明显低于阻力风振系数,且两类风振系数整体随湍流度增加而增大.

摘要：在高层建筑抗风设计中,正确地评估邻近建筑对风荷载的影响具有重要的理论和实用价值。从干扰机理、基底荷载干扰以及风压干扰3个方面总结与评述了国内外风致干扰效应的研究进展,列举了各国风荷载规范对干扰效应的条文规定;结合作者所在研究团队近十多年来进行的群体高层建筑的研究成果,对GB 50009—2012《建筑结构荷载规范》的风致干扰条文进行了补充说明,重点介绍了群体建筑气动干扰的量化方法,并强调了干扰效应的适用条件为折算风速不大于7;根据前期研究存在的问题和实际工程需求,建议进一步开展对群体建筑干扰机理、结构顶部峰值加速度、扭转干扰响应以及不同方向荷载相关性等方面的系统性研究。

摘要：在均匀风场中对平屋面结构进行内外压同步测量风洞试验。由内压功率谱分析认为,该试验须严格遵守内压相似定律以获得正确的Helmholtz共振频率。在此基础上将平屋面结构设计成典型平板网架结构,并进行内外压作用下屋盖风致响应分析,研究开洞面积、背景孔隙、风向角及结构阻尼比等参数对屋盖竖向位移响应影响。结果表明,增大开洞面积及减小背景孔隙,屋盖竖向位移均方根值呈增大趋势;结构阻尼比对屋面竖向位移影响极小;迎风开洞时屋盖竖向位移远大于其它风向;脉动内压对屋盖位移响应贡献主要体现于背景分量。

摘要：对屋面直径为294m的某电厂大罩壳外立面进行了刚性模型风洞测压试验,得到了大罩壳外立面各测点的平均风压系数、点体型系数、各典型风向角下的指定分块体型系数,以及用于结构设计的平均风压以及某风向角下屋面和侧墙风压系数最大值和最小值分布等值线。试验成果对类似圆形大跨度屋盖结构的风压分布具有参考意义。

摘要：风致内压对建筑结构的安全性有着显著的影响,在结构抗风设计时不容忽视。本文基于合理的假定,利用非定常伯努利方程、质量守恒定律和绝热气体状态方程推导了有背景孔隙的单开孔两空间结构的内压响应非线性控制方程组,并通过数值算例分析了背景孔隙对内压响应的影响。结果表明:本文导出的内压控制方程组可很好地分析有背景空隙的单开孔两空间结构的风致内压响应;无背景孔隙时,内侧房间的内压响应要高于外侧房间;背景孔隙所引入的附加阻尼使得两房间的内压响应均受到抑制。这些研究成果对结构风致内压有理论与实际应用的价值。

摘要：为获得不同干扰工况下受扰建筑表面时变风荷载,进行了刚性模型的同步测压试验。对不同折算风速下的扭转响应进行了计算,分析受扰建筑在不同相对位置、不同截面宽度、不同高度的施扰建筑干扰下的基底峰值扭矩响应干扰因子包络值分布规律,并进一步研究了尾流涡激共振机理及其发生条件。结果表明,未发生涡激共振时,峰值扭矩干扰因子包络值最大达到1.9;随着施扰建筑与受扰建筑截面宽度比增大,并列布置时的峡管放大效应越来越显著,峰值扭矩响应最大增加42%。施扰建筑与受扰建筑截面的宽度比为0.4时,施扰建筑旋涡脱落的尾流导致扭转向涡激共振发生,当折算风速达到4.37时,峰值扭转干扰因子包络值达到最大值2.98。随着施扰建筑与受扰建筑的高度比的增加,峰值扭矩干扰因子包络值呈增大趋势。在群体高层建筑抗风设计中,需重点关注施扰建筑高度大于等于受扰建筑高度时的放大干扰效应;对于施扰建筑与受扰建筑截面宽度比较小（0.3~0.5）情况,应避免受扰建筑的折算风速落在3.33~5.56范围内而发生扭转向涡激共振效应。

摘要：基于刚性模型风洞测压试验结果,对深圳机场T3航站楼这一"四肢伸展型"大跨屋盖结构采用平稳激励下随机振动模态叠加法(CQC法)进行计算,分析了结构风致响应,并讨论了等效静力风荷载的分布特性。计算结果表明,"四肢伸展型"大跨屋盖各部分之间的气动干扰效应非常强烈且相当复杂,将增大整体结构上的风荷载;抗风设计时,不仅要注意屋盖边缘悬臂处的位移,还要关注结构中部的节点位移;风致响应以静力响应为主,但动力响应中,共振响应一般大于背景响应。以上分析可为类似大跨屋盖结构的抗风设计提供一定的参考。

摘要：通过刚性模型同步测压风洞试验,获得了各种干扰工况下受扰超高层建筑表面风荷载,并对不同折减风速下的超高层建筑顶部顺风向加速度响应进行计算,详细研究了不同截面宽度、不同高度施扰建筑干扰下受扰建筑顶部顺风向加速度干扰因子包络值的分布规律以及涡激共振干扰机理,并进一步分析了不同截面宽度、不同高度建筑施扰下的干扰因子包络值之间的相关特性。结果表明,由于涡激共振的影响,宽度比为0.4及0.6时的最大干扰因子包络值分别达到2.3和2.06,在工程结构抗风设计中需重点关注高度相仿但截面相对较小的施扰建筑的潜在干扰影响。在非共振情况下,随着宽度比(施扰建筑与受扰建筑截面宽度之比)的增大,放大干扰效应显著的区域越来越大,相应的最大的干扰因子包络值也呈增大趋势。高度比(施扰建筑与受扰建筑高度之比)为1.2和1.0时的干扰因子包络值之间的相关系数达到91%,当施扰建筑高度达到受扰建筑的1.2倍后,包络干扰因子的分布基本不变。