摘要：设计了在动态环境下进行车辆路径优化的导向局域搜索算法.算法在产生初始解以后的动态求解过程中,不再做车辆之间的顾客调整,而只应用2-opt局域搜索算子更新车辆服务顾客的顺序,即针对每辆车辆的旅行路线求解一个旅行商问题.建立了在动态环境下车辆执行运输任务过程的仿真模型.仿真过程中,应用算法根据交通路网实际情况实时优化车辆路径,并采用4种接受准则判别是否接受新的车辆路径.仿真结果表明:算法具有实时、高效的特点,满足动态车辆路径问题的求解要求.

摘要：多项大样本量随机对照临床研究证实,牙列缺失采用种植覆盖义齿修复,比常规全口义齿能提高义齿的固位与稳定,并可提供更高的咀嚼效率;无牙颌种植覆盖义齿的设计应综合考虑患者的解剖条件、牙槽骨吸收程度、颌间距离等因素,选择适合的种植体数目、分布及上部附着体。在覆盖义齿的临床操作过程中,应针对不同类型的覆盖义齿,在适当的时机戴入上部附着体,并合理选择适用的印模技术、颌位关系记录、试牙排牙及戴牙方法,才能保证修复效果的长期稳定。本文对种植覆盖义齿的临床意义、治疗设计、临床操作流程中的关键步骤与义齿戴入后的复查与维护等方面进行详细阐述。

摘要：全口义齿修复与颞下颌关节有天然的联系,全口义齿功能的发挥依赖于颞下颌关节的正常运动。本文简要介绍全口义齿咬合设计的原则、不同型的特点,以及如何在全口义齿修复的步骤中注意颌位关系的确定和咬合调整。强调正确进行全口义齿修复对保持颞下颌关节的健康有重要意义。

摘要：种植修复后的机械并发症,指由受力、机械强度等因素导致的并发症,发生率较高,主要包括种植体折裂、螺丝松动或折断、基台折裂、饰面折裂、修复体支架折裂、修复体松动或脱落等情况,可能原因包括种植体设计、种植体直径、种植体数目、种植体植入位置、固位方式、悬臂梁设计、口腔副功能、冠/种植体长度比、修复体制作精度、修复材料选择等方面.防范和处理种植固定修复后的机械并发症需要从治疗设计、手术、修复体加工和戴入、患者使用和复查维护等多个环节综合考虑.

摘要：近年，椅旁计算机辅助设计与辅助制作（computer aided design and computer aided manufacture，CAD/CAM）技术不断进步，其精确性和可操作性均有较大提高，可制作各种类型的间接修复体，适用范围广，且具有快速、准确、稳定的优点，已成为未来口腔医学的发展方向。本文从颜色和形态两个方面，就椅旁CAD/CAM技术在前牙美学修复中的临床应用进行探讨。

摘要：固定—活动联合修复体是指利用附着体或双套冠等装置制作的修复体。这种修复体较一般可摘局部义齿稳定性好,美观,舒适并能保留残根残冠。本文综述附着体的分类,适应证和设计,以及双套冠的制作要点,并说明采用这种修复方法的意义。

摘要：目的用有限元方法模拟不同材料和形态的基底冠全瓷冠破坏过程，分析材料和形态对全瓷冠破坏机制的影响。方法分别建立均匀厚度、不均匀厚度、带颈环3种基底冠形态的氧化铝和氧化锆全瓷冠模型，用RFPA’2D有限元分析软件模拟加载后全瓷冠的破坏过程。结果6种模型均由拉应力引发破坏，裂纹始于牙尖顶的饰瓷表面，并沿基底冠与饰瓷的界面扩展。在本项研究加载条件下，仅饰瓷破坏，无基底瓷破坏，加载压强5MPa时氧化锆模型破坏，加载6MPa时氧化铝模型破坏。加载开始时有颈环模型呈现颈环处最小主应力集中，不均匀厚度基底冠模型呈现颈部最大主应力集中。结论氧化锆模型的基底瓷与饰瓷界面存在更大的应力。不均匀厚度基底冠设计未增加全瓷冠破坏的风险，有颈环基底冠模型的颈部是拉应力集中的薄弱环节。

摘要：目的:分析不同固位型设计对粘结桥固位的影响。方法:将45个铸造金属基牙后牙粘结桥模型试件,按固位设计分为基本固位C型组(对照组)、轴沟组和针道组,每组15个。分别测量粘结桥试件用PanaviaF粘固24h后未疲劳和经过24万次、120万次模拟咀嚼疲劳后的最大向固位力。结果:未经疲劳时,对照组最大固位力值(566.82±71.59N)0.05)。经过120万次模拟咀嚼疲劳后不同固位型设计粘结桥的固位力均显著降低(P<0.001)。结论:与轴沟相比,针道辅助固位型可更有效地提高粘结桥的固位力。

摘要：目的:通过测量分析下颌无牙颌患者的锥形束CT(conebeam computed tomography,CBCT)图像,测量可能植入种植体的A-P距离(anterior-posterior distance),分类前部颌弓形态,探究颌弓形态对"All-on-4"远中倾斜种植体临床设计的影响。方法:收集下颌无牙颌患者的CBCT图像共74例,其中男性35例,女性39例,拟行"All-on-4"种植固定义齿修复。在经颏孔并平行于牙合平面的平面上测量可能植入种植体的A-P距离,分类前部颌弓形态,测量由颏孔往近中方向7.5 mm的颌骨段所跨过的颌弓弧度,探究A-P距离与该弧度的相关性。结果:74例患者测得可植入的颏孔间区种植体的A-P距离为(8.5±1.5)mm(最小为4.5 mm,最大为11.8 mm),其中≤7 mm者占12.2%(男性3例,女性6例),颌弓为方圆形;>7 mm、≤9 mm者占54.0%(男性20例,女性20例),颌弓为卵圆形;>9 mm者占33.8%(男性12例,女性13例),颌弓为尖圆形。测量患者颏孔前方7.5 mm颌弓段转角弧度,左、右两侧共测得148个数据,平均为15.9°±5.5°(最小为5.6°,最大为35.2°)。统计分析发现,A-P距离与转角弧度呈显著负相关。结论:本研究中下颌无牙颌患者的前部颌弓形态中,卵圆形所占百分比最多,尖圆形次之,方圆形最少。女性方圆形颌弓者多于男性,卵圆形和尖圆形颌弓与性别无明显相关。颌弓越方,A-P距离越小,颏孔前区颌弓弧度就越大,远中斜行种植体所需要的骨宽度就越大。下颌无牙颌患者的"All-on-4"种植固定修复采用远中斜行种植体,术前应评估颌弓形态,设计远中种植体的合理倾角,远中种植位点的骨宽度应在常规要求外留有余量。方圆形颌弓是"All-on-4"种植固定修复的不利因素。

摘要：目的比较传统纤维支架与改良纤维支架对后牙纤维强化复合树脂粘接桥应力分布的影响。方法在Marc2003软件中对不同支架设计的三维有限元模型采用4种加载方式,然后进行三维有限元计算,输出应力结果。结果在尖窝载荷、均布载荷、斜向载荷3种载荷下,固位体的近连接体处和连接体区出现应力集中,纤维支架加强后,应力集中区面积减小,最大主应力均较单纯树脂粘接桥显著降低。在颊舌尖载荷时,除了以上两处应力集中区外,面中央窝沟处也是应力集中区,仅有纵横纤维结合支架使应力集中区域明显减小,使最大主应力的最大值明显降低。结论在模拟口腔咀嚼载荷下,后牙纤维强化复合树脂粘接桥的危险部位有3个,分别为固位体的近连接体处、连接体区和面中央窝沟区。在颊舌尖载荷下,3种支架设计中仅有纵横结合的改良纤维支架设计形式可以明显改善面中央窝区域的应力集中现象。