摘要：【目的】为探讨落叶松胶合木空心柱的偏心受压性能,【方法】对7组不同偏心距的试件进行单向偏心受压承载力试验,研究胶合木空心柱的破坏模式、破坏机理、承载力、荷载-应变关系、荷载-挠度关系,并将偏心受压柱与轴心受压柱进行对比。通过考虑柱中侧向挠度来增大偏心压力产生的弯矩,提出了胶合木空心柱偏压承载力计算公式。【结果】小偏心受压柱破坏模式为弯曲凹侧木材被压屈,产生纵向裂缝,弯曲凸侧木材没有明显的破坏;大偏心受压柱破坏模式为弯曲凹侧木材压屈,纵向开裂,弯曲凸侧木材被拉断破坏。偏心距为30~100 mm的试件,其极限承载力分别下降至轴心受压试件承载力的61.51%~31.16%。偏心受压柱承载力改进公式计算结果与试验值相差在10%以内,比目前我国木结构设计标准及胶合木结构技术规范公式的计算更准确。【结论】空心柱大小偏心的界限偏心率约为0.6。大偏心受压破坏与小偏心受压破坏不同的是:弯曲凸侧有明显的破坏现象,且破坏比较突然;试件承载力迅速降低,挠曲变形较大。随着偏心距增加,木柱的承载力逐渐降低,但下降幅度减小。从荷载-应变关系、荷载-挠度关系曲线中可以看出,空心胶合木柱具有一定的塑性变形能力,满足工程用材的要求。研究成果可为工程设计提供理论参考。

摘要：为了发展我国现代胶合木结构桥梁、提高木桥的建造技术,设计了一座我国目前最大跨径的胶合木桁梁桥,跨径30 m。介绍了木桥的总体布置、桁梁构件及螺栓连接设计;采用结构有限元软件,建立木桁梁桥空间计算模型,按规范进行了结构自重、人行荷载、风载、雪荷载及其组合作用下的内力与变形分析,验算了结构强度与刚度。结果表明:木桥结构强度与刚度均满足规范要求,结构设计合理。研究成果可为同类桥梁工程设计提供参考。

摘要：为研究整体式桥台无缝桥中埋入式H型钢桩-桥台节点的受弯性能,通过建立节点的有限元模型,分析了桥台厚度、混凝土强度、钢桩朝向、埋深比、钢材强度和轴压比6个参数对节点受弯承载力和破坏模式的影响,并在此基础上,针对不同的破坏模式提出了节点受弯模型与承载力计算公式。研究结果表明:绕钢桩强轴弯曲的节点在埋深比小于2.0时发生桥台混凝土承压破坏,增大钢桩埋深比和混凝土强度等级可有效提高节点受弯承载力;绕钢桩强轴弯曲的节点在埋深比大于2.0时,或绕钢桩弱轴弯曲的节点在埋深比大于1.0时,发生钢桩屈服破坏,提高钢桩的钢材强度等级可提高节点受弯承载力;随着轴压比的增大,发生绕钢桩强轴屈服破坏的节点的受弯承载力明显降低,但轴压比对发生桥台混凝土承压破坏或冲切破坏的节点的受弯承载力的影响可以忽略;提出的节点受弯承载力计算方法能较为准确地预测不同破坏模式的埋入式H型钢桩-混凝土桥台节点的受弯承载力,计算值与有限元结果比值的均值和计算值与试验结果比值的均值为分别为0.981和0.941,因此,可用于该类型节点的受弯承载力计算和破坏模式分析;建议钢桩埋深不少于2.0倍桩宽与混凝土桥台厚度大于2.4倍桩宽,这样可有效避免桥台混凝土的承压破坏和桥台边缘混凝土的冲切破坏。

摘要：【目的】为促进木结构在大型工程中的应用范围,本研究提出了一种以落叶松胶合木板作为上下翼板、焊接冷弯薄壁槽钢作为腹板并通过螺栓连接的木-钢组合箱梁。【方法】采用分级加载的方式分别对3根木-钢组合箱梁和1根木箱梁进行弯曲加载试验,观测组合箱梁和木箱梁在荷载作用下翼缘和腹板的应变变化、挠度的发展、破坏过程及形态变化,研究其抗弯极限承载力和抗弯刚度等力学性能,并基于ABAQUS建立了有限元模型对组合箱梁及胶合木箱梁进行数值模拟分析。【结果】组合箱梁的翼板与腹板组合性能较好,最终均为下翼缘木板受拉断裂的破坏模式,同时伴随着钢材局部屈曲和上翼缘木材的局部劈裂等破坏;木箱梁为腹板顺纹剪切破坏。相比胶合木箱梁,组合箱梁的抗弯极限承载能力平均提升了30.33%,但初始刚度平均降低了34.42%;根据翼板横向应变分布计算了木箱梁和木-钢组合箱梁上翼缘的剪力滞系数以及有效分布宽度。有限元模型与试验结果吻合良好,能有效预测木-钢组合箱梁及胶合木箱梁的弯曲性能。【结论】木-钢组合箱梁充分发挥了木材和钢材的力学性能,相比于纯木箱梁,抗弯承载力提升显著,说明木-钢组合箱梁是一种科学合理的组合形式,研究成果可为木-钢组合箱梁的后续研究提供一定的理论基础。

摘要：为了提高木柱的承载力,提出了一种以兴安落叶松锯材为原材料、使用结构胶粘接形成的胶合木空心截面柱构件。制作了4组共12根胶合木柱试件,通过模型试验分析空心柱在偏心受压状态下的破坏过程、破坏模式与机理,以及承载力、应变、挠度变化规律,并采用实心胶合木柱做对比试验。研究结果表明:同体积材料、同柱高且偏心率相等时,空心柱相比实心柱,其承载力平均提高了20.02%,抗侧移刚度明显增加;偏心受压空心截面柱的破坏模式为首先受压侧木材屈服出现褶皱、然后柱子中部侧面出现竖向裂缝,最终被压溃;实心截面柱首先受压侧木材屈服出现褶皱,然后受拉侧开裂、木材被拉断,发生弯曲拉压破坏。研究成果可为胶合木空心截面柱设计提供理论依据。

摘要：提出了一种考虑接头参数化建模的连杆布局优化方法,该建模过程是基于轴线夹角及尺寸完成的。管状接头结构的几何特性由被连接杆件之间的相互位置和尺寸决定,通过将其相对位置转化为接头轴线夹角,将其尺寸转化为接头主管及支管尺寸实现了接头有限元模型的参数化建模。接头结构的空间位置可由被连接件的空间位置转化的轴线交点决定,综上可以实现接头有限元模型的嵌入及整体桁架结构的有限元模型建立。利用基于高斯过程的贝叶斯方法对于桁架连杆布局进行优化设计,同时将制造难度纳入考虑并给出具体的设计方案。数值算例表明,优化方法可有效提高优化目标即结构固有频率。

摘要：为了满足提高国内航线飞行员培训质量、加强航校培训管理的需求,提高飞行训练基本数据管理的准确性、时效性,开发了基于浏览器/服务器架构的飞行训练记录系统。系统运用了JPA框架、JSF等计算机编程技术,开发了人员信息、教学资源、大纲信息、文件信息、课程信息和统计等功能模块。

摘要：目的比较下颌中切牙种植单端固定桥桥体与邻牙接触面形状对种植体、骨组织应力分布及修复体位移的影响。方法采用CT扫描获取健康成人下颌骨及牙列影像数据,建立下颌中切牙种植体单端固定桥修复的三维有限元模型,其中与桥体接触的邻近天然牙的接触面分别设计为椭圆形和梯形(唇侧底边略小而舌侧底边略大)。在桥体41长轴中线切缘处加载120 N载荷,方向分别设定为平行于牙体长轴且向下的0°角,颊侧至舌侧并向下与牙体长轴分别呈30°、45°、60°角,垂直于牙体长轴且向舌侧的90°角。比较两种模型种植体、周围骨组织的应力分布情况以及修复体的位移变化。结果在相同条件加载下,与椭圆形接触面模型相比,梯形接触面模型种植体及周围骨组织的最大等效应力和修复体的最大位移均较小,且应力分布更均匀,应力集中范围更小,随着加载角度的增加,此种趋势更明显,即当加载角度增大至90°时,椭圆形接触面模型种植体及周围骨组织的最大等效应力、修复体的最大位移分别为196和101 MPa、0.196 mm,而梯形接触面模型分别为157和72 MPa、0.164 mm。结论下颌中切牙种植单端固定桥桥体与邻牙的梯形接触面有利于减小杠杆作用对种植体及周围骨组织产生的影响。

摘要：目的:采用锥形束计算机断层扫描(CBCT)评估不同垂直骨面型骨性Ⅰ类错(牙合)成人患者颧牙槽嵴区骨质厚度差异,为正畸科医生临床治疗方案的选择提供依据。方法:选取骨性Ⅰ类成人患者共90例,分为低角组、均角组和高角组,每组30例。采用CBCT测量不同垂直截面及近远中层面各组患者颊侧牙槽骨厚度,且在颊侧牙槽骨厚度≥3 mm处以50°、60°和70°植入并测量有效骨量。结果:在不同垂直截面上,除上颌第一磨牙近中颊根(U6mb)层面,其余层面患者颊侧牙槽骨厚度由牙槽嵴顶向根方逐渐增大(P50°>60°。结论:不同垂直骨面型骨性Ⅰ类错(牙合)成人患者颧牙槽嵴区颊侧牙槽骨厚度有差异,低角组患者可选择的植入位点更多,高角组患者易出现上颌窦穿孔的情况,临床上在此处植入种植钉和设计正畸方案时应将垂直骨面型纳入考虑范围。