摘要：CO是城市燃气燃烧过程中生成的主要污染物之一,必须对其排放量进行严格的控制。随着我国气源多样化格局的形成,不同组分的天然气在同一管网中运输,可能会引发末端设备的互换性问题,造成CO排放量的不稳定。为此,通过实验分析了天然气组分与大气式灶具CO排放特性之间的关系,并提出CO排放特性的预测公式。实验分为3个阶段:(1)在设计的大气式基准燃烧器上,测试了2 kPa条件下CH_4掺混单一组分时CO的排放特性,确定了C_2H_6、C_3H_8、C_4H_(10)、N_2和H_2各自对CO排放量的影响;(2)进行以CH_4为主要成分的多组分随机掺混配气CO的排放实验测试,并对实验结果进行多元线性回归分析,确定CO排放量与天然气各组分含量之间的数学关系;(3)选取3台结构型式具有代表性的实际天然气灶具,进行不同组分天然气的CO排放特性测试,验证提出的数学关系式的通用性。实验验证结果表明:实验回归得到的计算公式具有一定的通用性,可以很好地预测天然气组分变化时燃烧器的CO排放性能。

摘要：阐述家用燃气灶能效测试方法,选取3台家用燃气灶作为样机,针对测试过程中搅拌器搅拌深度对燃烧器热效率的影响进行研究。当搅拌深度较小和较大时燃烧器热效率相对略低;当搅拌深度居中时燃烧器热效率略高。为确保试验的准确性,应将试验锅内水充分混合。

摘要：选取3台典型结构灶具进行有风状态下燃烧试验,研究灶具的抗风性能。样机1为单眼上进风嵌入式灶具,样机2为双眼台式灶具,样机3为双眼下进风嵌入式灶具。通过对3台样机分别在起始风速、中间风速和最大风速下进行抗风试验,得出正对热电偶方向吹风对灶具燃烧最不利;灶具的抗风性能与热电偶位置、燃烧器结构及进风方式有关。

摘要：选取两台单眼上进风嵌入式燃气灶为试验样机,分别测试燃烧15 min、20 min、25min、30 min和35 min时的烟气数据。结果表明,上进风燃气灶烟气排放性能与燃烧器结构有密切关系。为了使上进风燃气灶燃烧充分,降低干烟气中一氧化碳和氮氧化物的体积分数,可以改变燃烧器结构来增加一次空气量,适当提高锅支架高度或改变燃烧方式来增加二次空气量。

摘要：基于近年来检测的内地输往香港地区的家用燃气灶具试验结果,讨论了输港家用燃气灶具和内地家用燃气灶具在产品和检测标准上的差异;根据使用气源和结构形式的不同,对输港家用燃气灶具进行分类,分析了不同类型输港家用燃气灶具的额定热负荷分布和热效率分布。结果表明:在气源类型上,香港人工煤气和香港液化石油气与内地的燃气在气质组成上相差较大,同时香港地区与内地的燃气额定压力要求也有差异。在检测标准上,两者在热效率的检测上差异较大,输港家用燃气灶具没有能效等级要求,只规定了最低的能效要求,根据不同的热负荷范围规定了不同的热效率限定值。在产品类型分布上,输港家用燃气灶具中额定热负荷为5.0 kW和6.0kW的燃气灶所占比例较高,分别为19.4%和22.4%;额定热负荷大于5.92kW的灶的使用气源类型全部为人工煤气;嵌入式人工煤气灶所占比例较大,达到38.9%。在热效率分布上,台式灶的平均热效率高于嵌入式灶,台式液化石油气灶的平均热效率最高,为54.8%;额定热负荷小于等于5.92 kW的灶的平均热效率高于额定热负荷大于5.92 kW的灶。

摘要：以带油温过热控制装置的家用燃气灶为试验样机,参照GB 16410-2007《家用燃气灶具》第6. 12节的试验方法,选取6种不同锅具为测试样本,分别是型检试验用锅(铝锅)、能效试验用锅(铝锅且外部有碳黑镀层)、不锈钢锅、铸铁锅、陶瓷锅、带镀层不锈钢锅,测试不同样本时锅底内表面温度(即锅底温度)和锅内色拉油温度的变化情况,分析锅内色拉油深度、锅具材质、锅底厚度、锅具外表面镀层厚度对油温过热控制装置动作时锅内色拉油温度(即动作油温)的影响。阐述试验装置、试验样本选取、试验方法。试验结果表明,锅具相同的情况下,若增加色拉油深度,则锅底温度与色拉油温度间的差值增加,油温过热控制装置动作时锅底温度和动作油温均降低。当色拉油深度为10 mm时,对于型检试验用锅、能效试验用锅、铸铁锅和陶瓷锅,锅具传热能力(即吸热热流量)对动作油温的影响不大,其动作油温在263℃左右;对于不锈钢锅和带镀层不锈钢锅,其动作油温与其他4种锅具相差较大,带镀层不锈钢锅的动作油温高达278℃,不锈钢锅的动作油温仅255℃,两者相差23℃。建议设定灶具油温过热控制装置动作油温时应留有油温波动余量,避免锅具的差异导致油温过热控制装置动作油温超过标准限定值(300℃)。

摘要：GB 30720—2014《家用燃气灶具能效限定值及能效等级》没有对测试集成灶热效率时烟管长度进行规定。按照GB 30720—2014的热效率测试方法,以10台不同品牌的侧吸式集成灶为样本,分别配置不同长度的烟管,进行热效率、排烟速度、风机功率测试,探究热效率、排烟速度、风机功率与烟管长度的关系。集成灶热效率随着烟管长度增大逐渐增大。使用交流风机的试验样机,随着烟管长度增大,排烟速度逐渐减小,风机功率逐渐减小。使用直流风机的试验样机,随着烟管长度增大,排烟速度逐渐减小,风机功率逐渐增大。对集成灶热效率测试提出建议。

摘要：由于输电线路受环境因素和人为因素的影响,输电稳定性和供电可靠性受到一定程度的削弱。在多数研究中,分别分析了风、雷、鸟等单个因素对输电线路的影响,为了探索多因素共同对输电线路运行状态的影响,本文建立输电线路运行状态评估模型和运行状态预测模型。首先对输电线路运行影响因素进行分析,得到6种关键影响因素;然后基于马尔科夫链和最小二乘支持向量机算法构建输电线路运行状态评估模型,寻找关键影响因素对应的输电线路风险等级;最后基于贝叶斯网络建立输电线路运行状态预测模型,并将关键影响因素输入进行模型验证。结果表明,预测正确率为85.25%,预测模型具有一定的实用性。

摘要：目的探讨北京社区人群视网膜动脉硬化分级与中国动脉粥样硬化性心血管疾病风险预测(China-PAR)模型预测10年心血管病(CVD)风险的关系。设计横断面研究。研究对象北京市石景山社区动脉粥样硬化研究队列中完成2019年12月至2020年1月随访、无心血管疾病史、问卷调查资料完整且完成双眼彩色眼底照检查者673例。方法视网膜动脉硬化程度分级采用Scheie分级法。采用多因素Logistic回归分析视网膜动脉硬化分级与10年CVD发病风险的关系,并进一步调整了China-PAR模型中不包含的变量:降血糖药、降血脂药及肾小球滤过率(eGFR)分组。主要指标10年心血管病风险(China-PAR预测模型)。结果受试者平均年龄(61.9±7.4)岁,女性占62.7%(422例),合并高血压、血脂异常和糖尿病的比例分别为53.0%(357例)、78.0%(525例)和30.5%(205例),合并心血管病家族史者占23.5%(158例),视网膜动脉硬化0~1级、2级和3~4级分别为57.1%(384例)、37.3%(251例)和5.6%(38例)。在China-PAR模型计算的10年CVD发病风险中,低危209例(31.1%),中危206例(31.1%),高危258例(38.3%)。多因素回归分析结果显示,视网膜动脉硬化分级与10年CVD发病风险呈正相关,与视网膜动脉硬化0~1级相比,2级视网膜动脉硬化CVD中风险比例增加52%(OR=1.52,95%CI:1.00~2.31,P=0.048),而CVD高风险比例增加92%(OR=1.92,95%CI:1.24~2.96,P=0.003);与视网膜动脉硬化0~1级相比,3~4级视网膜动脉硬化CVD中风险比例增加6.47倍(OR=7.47,95%CI:1.62~34.52,P=0.010),而CVD高风险比例增加7.62倍(OR=8.62,95%CI:1.87~39.69,P=0.006)。结论视网膜动脉硬化分级与China-PAR模型预测的10年CVD风险显著相关,视网膜动脉硬化程度越重,10年CVD发病风险越高。