摘要：随着近年来交通建设的发展,跨越深水河道的桥梁越来越多。成乐高速扩容建设项目乐山城区过境复线新建支线段青衣江大桥主桥为预应力砼连续刚构桥,下部基础采用群桩基础接承台,墩柱采用双薄壁空心墩,其L3号主墩位于青衣江深水河道内。为确保深水河道桥梁墩柱基础施工正常顺利进行,结合现场实际情况,对桥梁深水基础钢栈桥及冲孔平台采取“一桥一平台L型布置”的方法和技术进行施工,桥梁施工安全、质量和工期均得到了有效保障,其相关施工经验值得在类似工程中给予借鉴和推广。

摘要：为验证中国工程试验堆(CENTER)燃料组件设计,在燃料组件正式定型前需开展组件辐照考验,CENTER燃料组件在高通量工程试验堆(HFETR)内采用随堆辐照方式进行辐照考验。根据CENTER燃料组件特点,开展了HFETR辐照考验CENTER燃料组件燃耗计算方法研究,确定了CENTER燃料组件辐照考验堆芯物理计算采用镶嵌耦合方法。结果表明,燃料组件平均燃耗计算值与测量值偏差为3.25%,满足辐照考验要求。

摘要：采用蒙特卡洛(MCNP)程序对辐照孔道中子特性进行研究,包括各辐照孔道E>1.0 Me V时的中子注量率(φE1.0 Me Vf(29))与E>0.625 e V时的中子注量率(φE0.625 e Vf(29))的比值k,辐照孔道阳面、阴面样品中子注量率比值,辐照孔道样品最佳布置高度。研究结果表明:高通量工程试验堆(HFETR)辐照孔道k值随轴向和径向变化不同,但平均变化程度一致;9#孔道阳面、阴面材料快中子注量率比值达1.43,而G7、K11孔道阳面、阴面材料快中子注量率比值相对较小,分别为1.21和1.18。综合考虑,对于P15孔道,辐照试验段样品布置区的高度可达500 mm;对于9#孔道,样品布置高度可适当增至600 mm。

摘要：本文详细研究了采用Cl_2/H_2刻蚀气体时,ICP刻蚀系统对InP/InGaAsP材料表面损伤的影响。通过设计特殊结构的InP/InGaAsP多量子阱结构,测量刻蚀区域及非刻蚀区域的光荧光强度的变化,并结合高斯深度分布模型对刻蚀损伤进行定量研究。详细研究ICP刻蚀系统中的压强、ICP功率、RF功率以及Cl_2/H_2刻蚀气体组分对损伤程度的影响。基于这些结果优化得到一组低损伤参数,最终实现刻蚀损伤深度小于16nm。

摘要：讨论了取样光栅分布布拉格反射激光器(SGDBR)中取样光栅对激光器调谐范围、输出功率和光谱质量的影响,介绍了其设计流程,并据此对SGDBR进行了实验研究.其取样光栅的反射谱和设计相符,且在30nm准连续调谐范围内边模抑制比都大于30dB.

摘要：高通量工程试验堆(HFETR)进行材料辐照时,通常需要快速确定在堆芯一定位置辐照时所需要的辐照时间。本文对HFETR第67炉9#孔道辐照W试样的辐照时间进行了快速估算,采用ANISN程序对其中子能谱进行计算,中子注量率计算采用堆芯三维程序ECP,并与第61炉的计算进行比较。计算结果表明,当HFETR运行1449MWd时,W试样可出堆,其中子注量∫φf(E≥1Me V)计算值为1.5x1019cm-2。W试样堆内辐照根据预示计算的辐照时间出堆,其中子注量测量结果为1.63x1019cm-2,与计算预示值的偏差为+8.67%,小于10%的要求,设计预示计算满足材料辐照的要求。

摘要：高通量工程试验堆(HFETR)从第72-2炉开始,HFETR从高浓铀燃料向低浓铀燃料转换,至第74-1炉起堆芯全部顺利地转换为低浓铀燃料元件。本文将对HFETR的堆芯布置进行研究,探讨HFETR低浓元件堆芯生产同位素的堆芯装载优化模式。结果表明:HFETR堆芯元件装载采用低泄漏即“内→外”装载方式,提棒方式采用先提中心棒后提外围棒,Co60同位素靶同位素生产转换比最高,是目前HFETRCo60同位素靶同位素生产的最佳方案。

摘要：高通量工程试验堆(HFETR)从开始运行至第72-1炉一直以高浓铀为燃料。从第72-2炉开始,HFETR从高浓铀燃料向低浓铀燃料转换,至第74-1炉起堆芯全部顺利地转换为低浓铀燃料元件,安全地实现了HFETR的低浓化。HFETR从高浓铀燃料向低浓铀燃料过渡的方法是每炉加一定数量的低浓铀燃料组件,逐步向全低浓铀堆芯过渡。该方法使高浓铀燃料组件得到充分利用。HFETR从高浓铀堆芯逐步向低浓铀堆芯过渡是可行的,到第74-1炉止,顺利的实现了高浓铀燃料向转换为低浓铀燃料的过渡,堆运行情况良好。