摘要：在新能源逐渐替代传统能源的过程中,电源稳定性和经济性成为项目焦点,电价成为影响项目方案配置与项目推行的重要因素。综合能源的电价计算较传统单一电源方案更为复杂,国外政策与国内差异较大,计算模型也有较大差异,文章依托某海外的风光火储一体化综合能源项目,基于平准化发电成本分析法,对海外火风光储一体化项目的电价计算模型进行研究,对综合能源项目各方案的进行了分析测算并比选出更具经济性的设计方案。

摘要：利用数值模拟的方法研究了高速线材冷却喷嘴的阻力特性,针对一系列的工况进行了大量数值计算,得到了不同工况下水冷喷嘴的阻力特性数据,揭示了水冷喷嘴在结构尺寸一定的情况下水流量、线材直径和线材速度对水冷喷嘴阻力特性的影响。根据计算出的结果拟合得到了喷嘴的阻力系数计算的经验关系式。最后根据线材轧制现场采集得到的喷嘴阻力特性数据对经验关系式进行了修正,为高速线材的控制冷却工艺的设计提供了理论依据。

摘要：HPR华龙一号BRX反应堆厂房顶部设有非能动高位水箱,水箱内部设有不锈钢钢覆面。采用模块化施工技术,将钢覆面均匀分割为若干箱型模块,单个模块提前预制,模块内部设置支撑,现场分块吊装。在水箱墙体混凝土浇筑阶段,不锈钢模块兼作内侧模板。不锈钢模块吊装就位后,当模块底部与底板之间直接灌浆时,模块底板将出现局部变形,但变形在设计允许范围内。在水箱墙体混凝土浇筑阶段,不锈钢模块与外侧大模板对拉加固,将混凝土浇筑速度控制在一定范围内时,模块壁板变形及整体位移、墙外侧大模板位移等均在设计允许范围内。

摘要：介绍国内燃气采暖炉和冷凝式燃气暖浴两用炉(以下简称冷凝炉)的使用情况,依据现行标准搭建实验测试系统进行烟气余热回收型冷凝炉的热效率测试,共进行了9台国产样本和7台韩日样本在5种工况下的热效率测试;分析影响热效率的相关因素及变化趋势,对比耐久性实验前后供暖热效率的变化情况。结果表明:直流变频风机设计更加有利于提高冷凝炉的热效率及烟气排放性能;在确定产品能效等级时,应根据冷凝炉特性,按GB 20665—2015确定冷凝炉的高热效率和低热效率。

摘要：通过对燃气采暖热水炉测试装置热损失进行理论计算、实验测试与数据分析,发现对于同一测试装置,测试装置单位时间热损失Φ_0和循环水温度与环境温度的温差ΔT之间存在线性关系。可根据循环水温度与环境温度的温差ΔT,按照由实验数据拟合的关系式直接计算测试装置单位时间热损失(拟合值)Φ_0,然后根据供暖热效率的测试时间,计算得到测试装置热损失(拟合值) Q_0,然后计算供暖热效率。用Q_0计算得到的供暖热效率与用测试装置热损失(实测值)得到的供暖热效率的偏差的绝对值小于或等于0. 1%。这样,可以简化测试流程,缩短测试时间,提高工作效率。

摘要：结合燃气采暖热水炉的气流监控装置,对比分析了水冷低氮燃气采暖热水炉常用的7种气流监控方式的监控原理和测试方法,明确了各种监控方式存在的技术难点和特点,为该类产品的优化设计提供参考。

摘要：对11台负压燃气热水器样品和13台正压燃气热水器样品的燃烧器、热交换器和燃烧腔体结构参数进行测绘统计,对样品的热负荷、热效率、热水产率、烟气排放数据进行实验测试,对结构参数与性能数据之间的关联性进行分析。合理选择燃烧器、热交换器、燃烧腔体的结构设计参数,可以有效保证燃气热水器整机性能。对额定热负荷30 kW及以下、额定产热水能力16 kg/min及以下的燃气热水器和额定热负荷31 kW及以上、额定产热水能力16 kg/min及以上的燃气热水器,分别给出了建议的燃烧器火排数量、设计火孔热强度、翅片数量、热交换器容积与燃烧腔体容积之比、热交换器单位容积额定热负荷、容积热强度等关键结构参数的设计参考范围。对于额定热负荷30 kW及以下、额定产热水能力16 kg/min及以下的燃气热水器,一般采用负压结构;对于额定热负荷31 kW及以上、额定产热水能力16 kg/min及以上的燃气热水器,一般采用正压结构。

摘要：GB 25034—2010《燃气采暖热水炉》气流监控项目(即对烟气中CO体积分数的监控)规定了4种平行的检测方法。方法 1,逐渐堵塞排气管直至燃气采暖热水炉熄灭;方法 2,堵塞排气管使燃气采暖热水炉处于刚能点燃的临界状态下,从冷机启动直至热平衡状态;方法 3,逐渐降低风机工作电压直至燃气采暖热水炉熄灭;方法 4,在风机最小工作电压下,燃气采暖热水炉从冷机启动直至热平衡状态。选取16台大气式燃气采暖热水炉,在供暖额定热输入工况下,用4种方法对烟气中CO体积分数进行测定,结果显示4种方法的一致性较差。为了探究4种方法一致性较差的原因,选取其中1台样本进行烟气体积流量测定实验,考察4种检测方法的烟气体积流量是否存在差异以及烟气中CO体积分数与烟气体积流量的关系。通过测量风机出口处的动风压、静风压、烟气温度等参数,计算4种方法的烟气体积流量,得到烟气中CO体积分数与烟气体积流量的关系。实验结果显示,4种方法的烟气体积流量有着显著差异,导致CO排放显著差异。4种方法并非相互平行,因此建议:将最严格的方法 1作为气流监控唯一的检测方法。选取几种具有代表性的热输入工况,进行气流监控方法 1的检测,例如,最小热输入、30%额定热输入、50%额定热输入、70%额定热输入、100%额定热输入等,对每种热输入工况的检测结果合理地分配权重,加权计算出综合的CO排放值。

摘要：分析燃气采暖热水炉常用的8种低氮氧化物燃烧技术的原理、特点、存在的问题,8种技术分别是:技术1,罩极式交流风机+更多单片燃烧器的普通燃烧器+单通道燃气比例阀;技术2,罩极式交流风机+水冷燃烧器+单通道燃气比例阀;技术3,罩极式交流风机+水冷燃烧器+双通道燃气比例阀;技术4,直流无刷变速风机+水冷燃烧器+单通道燃气比例阀;技术5,罩极式交流风机+控制器程序控制改变风机转速+水冷燃烧器+单通道燃气比例阀;技术6,罩极式交流风机+控制器程序控制改变风机转速+水冷燃烧器+双通道燃气比例阀;技术7,带霍尔传感器的罩极式交流风机+控制器程序控制改变风机转速+水冷燃烧器+单通道燃气比例阀;技术8,带霍尔传感器的罩极式交流风机+控制器程序控制改变风机转速+水冷燃烧器+双通道燃气比例阀。分析表明:采用技术1的燃气采暖热水炉因其性能稳定、造价低,在对氮氧化物排放量要求在100mg/(kW·h)以下的地区,是较好的选择。采用技术4的燃气采暖热水炉虽然造价高,但性能稳定、氮氧化物排放量较低,在对氮氧化物排放量要求在50 mg/(kW·h)以下的地区应用更为适合。从造价和氮氧化物排放效果来看,技术5和技术7有一定优势。从运行性能和氮氧化物排放效果来看,技术6和技术8有更好的发展前景。从运行稳定性来看,采用技术2和技术3的燃气采暖热水炉在使用中有一定的局限性。

摘要：为了对比中欧燃气采暖热水炉实验室检测水平的一致性,选取1台某品牌试验样机,分别在欧洲实验室、该品牌国内实验室和国家燃气用具质量监督检验中心实验室进行热效率检验,并根据燃气采暖热水炉的热平衡及效率计算公式计算试验样机的理论热效率。以实测热效率作为参加结果,以理论计算热效率作为参考值,采用Z比分数方法对测试结果进行分析。结果显示,3个实验室的|Z|均小于2,能力判定均为满意,即3个实验室的能效检测水平和检验数据一致性较好,实验室之间的差异较小。