摘要：综述了不锈钢轴承设计要点,并对国内外不锈钢轴承用材现状进行了分析。

摘要：介绍了轴承零件磨削过程中因磨削定位支承导致的裂纹,分析其产生的原因为:由于轴承零件磨削时的定位特性,导致磨削定位支承与轴承零件之间存在相对运动,摩擦磨损出现在磨削定位支承与轴承零件的接触区,在组织应力和机械应力的叠加作用下产生裂纹。另外,指出了磨削定位支承裂纹常见的产生位置,并对其形貌特征进行了归类。

摘要：磨削剥离裂纹产生的原因为:当磨削变质层的深度达数个毫米时,在深度方向上磨削变质层和零件基体正常组织之间的应力显著增大,受此应力叠加作用的影响,当磨削裂纹在表面最大拉应力处产生并扩展到一定深度后,最大拉应力的最大方向从原来水平方向逐渐向垂直方向偏转,使裂纹沿着水平方向扩展,当达到变质区的边界时受表面变质区收缩拉应力的影响,再扩展到表面,形成磨削剥离裂纹,并在裂纹末端伴随有明显的锯齿特征。

摘要：针对轴承套圈磨削过程中产生的磨削应力对套圈尺寸稳定性的影响,以ZGCr15钢制轴承套圈为例,对比分析了各磨削参数对套圈尺寸变化的影响,设计了更为合理的终磨工艺参数,提高了轴承套圈的尺寸稳定性。

摘要：不锈钢轴承作为一种新兴的轴承产品，很多技术，如：代号、技术要求、材料、加工工艺等都处于不断变化与发展中。在轴承的代号表示方面，国际上普遍在轴承基本代号前加S，加以标识：如S6204 2RS，表示双面密封的6204不锈钢轴承；有的公司还加后缀予以标识。如：FAG公司的不锈钢轴承，则用S＋基本代号＋W203B标识。

摘要：分析了磨削非正常接触及其时空敏感性,阐述了以酸洗-磁粉探伤复合检测来显示裂纹和磨削变质层关系的方法,提出通过对磨削宏观痕迹分析来寻找真实磨削接触条件的方法,并介绍了一些典型的磨削非正常接触案例。

摘要：选取轴承行业常用的3种轴承钢制造的不同直径成品钢球,用现行GB/T 230.1—2018《金属材料洛氏硬度试验第1部分:试验方法》中附录F给出的凸球面洛氏硬度C标尺的修正值计算公式计算钢球球面硬度修正值,得出的钢球硬度值与钢球磨面(平面)硬度进行对比。结果表明:按照GB/T 230.1—2018标准中附录F给出的凸球面洛氏硬度C标尺的修正值修正后,与所测钢球的平面硬度基本一致,验证了钢球修正值计算公式的正确性;同时,指出了轴承行业使用的行业热检标准给定的成品钢球表面硬度修正值存在的不足。

摘要：测定某超硬不锈钢的接触疲劳P S N曲线,估计出试验应力S与试样寿命N之间函数关系式N=CS-m中的待定参数C和m,得出不同破坏概率(1%,5%,10%,50%)下试验应力S与寿命N的关系,为材料的使用和产品设计提供试验依据。

摘要：本文对高氮不锈轴承钢G30Cr15Mo1SiN(简称G30)的淬火温度、冷处理温度、常规回火温度与硬度和残余奥氏体之间的关系进行了详细试验研究,结果表明,该钢淬火及常规回火的最佳热处理工艺为1020℃淬火+-78℃冷处理+150℃±20℃回火×1次~2次,其硬度达到58HRC以上,组织为细小针状马氏体+未溶的碳化物颗粒+残余奥氏体组成,残余奥氏体含量为12%左右。