摘要：目的 通过三维有限元分析探讨舌侧金属加强结构义齿基托设计对无牙下颌种植修复义齿的生物力学影响,为无牙颌修复治疗提供参考。方法 构建舌侧金属加强结构与无加强结构两种义齿基托设计的2颗种植体支持Locator式覆盖义齿三维有限元模型,分别对后牙中央窝垂直施加150 N载荷、斜向施加150 N载荷以及对前牙垂直施加150 N载荷,模拟正中咬合、左右侧方咀嚼以及前牙切割食物时两种模型各组织的受力情况。结果 后牙及前牙垂直向加载时,两种义齿基托设计模型各组织的应力分布较为接近,所受最大应力差别在0~0.16 MPa之间;偏侧咀嚼时,未添加金属加强杆的义齿基托、种植体和黏骨膜应力集中范围,以及种植体、种植体周围骨最大受力明显大于添加金属加强杆模型,所受最大应力差别在0.59~2.99 MPa之间。结论 在义齿基托舌侧添加金属加强杆,可以起到应力分散的作用,或可在一定程度上减小骨吸收及基托折断的风险。

摘要：目的:观察计算机辅助设计与制作一体化氧化锆全瓷桩核修复牙体缺损的临床效果。方法:选取47例患者,72颗牙体缺损的患牙接受了计算机辅助设计与制作的一体化氧化锆全瓷桩核及全瓷冠的修复。临床分为2组,A组:3壁或4壁牙体缺损患牙39颗,B组:2壁或1壁牙体缺损患牙33颗。临床观察修复后桩核的稳定性、有无桩核脱落、牙体组织折裂和桩核的折断,同时采用美国公共健康协会(United States Public Health Service,USPHS)的修订标准,观察修复体的颜色匹配性和边缘密合性。结果:47例患者,平均观察约(65.0±4.8)月。在观察期间,通过临床和X线检查,两组均未发现有桩核的脱落、折断和牙体组织的折裂,修复体完整。配对t检验,P>0.05,A、B两组修复效果差异无统计学意义。修复体与邻牙颜色匹配性:A级67颗,B级5颗,颜色匹配率为93.06%;边缘密合性检查:A级64颗,B级8颗,边缘密合度率为88.89%。结论:计算机辅助设计与制作的一体化氧化锆全瓷桩核修复牙体缺损有良好临床效果,可以作为牙体缺损患牙桩核冠修复的一种较好的临床选择。

摘要：目的:采用二维有限元法,比较在功能状况下,上颌中切牙3种不同直径一体化计算机辅助设计与制作(computer aided design and computer aided manufacturing,CAD/CAM)的氧化锆全瓷桩核修复后,桩核及牙根的应力分布情况,为CAD/CAM一体化全瓷桩核的临床合理应用提供指导。方法:用上颌中切牙分别建立直径1.5 mm、2.0 mm、2.5 mm的一体化CAD/CAM氧化锆全瓷桩核修复后的二维有限元模型,基牙分为无肩领和2.0 mm高肩领两组,共6种模型。用100 N力,通过牙长轴与切缘垂直向加载和切缘下腭侧2.0 mm与牙体长轴45°角斜向加载,模拟上、下切牙相对时和下颌前伸运动时的两种受力情况。结果:在100 N垂直向加载下,直径为2.0 mm的一体化CAD/CAM氧化锆全瓷桩核的应力分布更加均匀,牙根的应力集中区位于桩末端的根管内侧壁,其力值随着桩直径的增大而增大;在100 N 45°角斜向加载下,所有一体化CAD/CAM氧化锆全瓷桩核和牙根的最大应力值是垂直向加载下的3倍以上,桩核的最大应力位于根管内桩的唇侧中1/3,应力集中不明显,牙根的应力集中区位于桩末端的外侧壁及根尖孔区。在2.0 mm肩领存在时,相同直径的桩核和牙根的最大应力较无肩领设计时减小。结论:在一体化CAD/CAM氧化锆全瓷桩核根管预备时2.0 mm的直径有利于应力的均匀分布,末端牙体预备要防止应力集中,前伸侧向力对牙根及桩核的影响较大,根尖1/3是可能发生根折的部位。

摘要：目的:采用三维有限元法,比较分析一体化计算机辅助设计与制作(computer aided design and computer aided manufacture,CAD/CAM)氧化锆桩核修复的生物力学特点。方法:采用几何的方法分别构建一体化CAD/CAM氧化锆桩核(第1组)、预成氧化锆桩铸瓷核(第2组)、金合金桩核(第3组)上中切牙修复的三维有限元模型,分别通过牙轴与切缘垂直方向和与牙体长轴45°角斜下方向100 N加载,模拟上、下切牙相对时和下颌前伸运动时的两种受力情况。结果:垂直静加载下,无牙本质肩领设计,一体化CAD/CAM氧化锆桩核组牙根的最大VonMises应力值最小(11.02 N),预成氧化锆桩组最大(13.17 N),应力分布从切端向根方逐渐递减。2.0 mm高牙本质肩领存在时,桩核及牙根的最大Von-Mises应力值均减小。45°斜向静加载下,在无肩领设计时,一体化CAD/CAM氧化锆桩核的最大Von-Mises应力值最大(20.45 N),金合金桩核的值最小(13.61 N)。2.0 mm高牙本质肩台存在时,牙根的应力值均有减小的趋势,金合金桩核修复组牙根最大Von-Mises应力值最大(14.10 N),一体化CAD/CAM氧化锆桩核修复组牙根应力最小(13.38 N)。结论:通过三维有限元分析推测:相同根管直径的一体化CAD/CAM氧化锆桩核相比预成氧化锆全瓷桩铸瓷核和金合金桩核能更好地分担垂直和侧向的咬合力,并且能够降低牙根的应力分布,起到保护基牙,维护修复体完整性的作用。

摘要：目的:比较预成氧化锆全瓷桩、计算机辅助设计与制作的(computer aided design and computer aided manufacture,CAD/CAM)一体化氧化锆全瓷桩核和天然离体牙的抗折力大小,为临床桩核冠修复材料和方式的选择提供一定的参考。方法:采用36颗离体完整的上颌中切牙,随机分为预成氧化锆全瓷桩铸瓷核金属全冠修复、CAD/CAM一体化氧化锆全瓷桩核金属全冠修复和完整离体牙3组,每组12颗。在力学万能实验机上,在冠切缘下2.0mm,沿牙体长轴135°,以1 mm/min的速度加载,测量3组抗折力的大小。结果:完整离体牙组的抗折力最大[(736.33±82.91)N],CAD/CAM一体化氧化锆全瓷桩核组次之[(423.83±54.58)N],预成氧化锆全瓷桩铸瓷核组最小[(311.75±70.12)N],单因素方差分析差异有统计学意义(P<0.001)。结论:CAD/CAM一体化氧化锆全瓷桩核有较高的抗折能力,在前牙美学修复中的应用有一定优势。

摘要：计算机辅助设计与辅助制作（computer aided design and computer aided manufacture,CAD-CAM）技术近几年飞速发展，可制作全瓷冠，

摘要：目的:测量后牙金沉积内冠熔结镍铬桥体烤瓷桥的断裂应力,为其临床应用提供理论上的依据。方法:制作46缺失的标准下颌模型,设计以47和45为基牙,采用耐高温粘结剂熔结金沉积固位体内冠和镍铬金属桥体连接体的烤瓷桥5个,固定于力学万能实验机平台上,在桥体中央窝以每分钟2.0mm的压力垂直、连续、均匀加载,测定其断裂应力。结果:后牙金沉积内冠熔结镍铬桥体烤瓷桥的断裂应力为(877·00±126·53)N,其金属固位体和桥体的断裂应力为(1448·94±51·02)N。结论:后牙金沉积内冠熔结镍铬桥体烤瓷桥可以承担正常人的力。

摘要：目的 观察前牙氧化锆全瓷粘接桥的修复效果,为氧化锆全瓷粘接桥修复的适应证选择和临床应用提供参考.方法 选择23例单颌缺失1～2颗前牙的患者,进行单翼或双翼氧化锆全瓷粘接桥修复.随访时根据美国公共健康协会标准,观察粘接桥的完整性、边缘着色、继发龋和颜色匹配性.结果 共制作粘接桥29件,其中单翼粘接桥23件,双翼粘接桥6件.观察14～30个月,平均22个月.1件双翼粘接桥修复失败,2件单翼粘接桥修复失败.26件粘接桥无边缘着色,无继发龋,仅2件单翼粘接桥颜色偏白.粘接桥累积生存率为90%（26/29）.结论 对单颌缺失1～2颗前牙的患者进行氧化锆全瓷粘接桥修复,可以达到恢复前牙美观和功能的效果.

摘要：目的用三维有限元法对两种桥体设计的金沉积基底冠熔结镍铬桥体烤瓷桥进行应力分析，以期为烤瓷桥的临床修复设计提供参考。方法建立两种金沉积基底冠熔结镍铬桥体烤瓷桥（桥体固位部分分别设计为半包型和环状型）的三维有限元模型，分别在桥体骀面中央窝轴向加载200N垂直载荷和从桥体颊骀边缘嵴中央指向舌侧、与骀平面成30°角方向加载400N侧方载荷，分析两种模型的应力分布。结果两种烤瓷桥的应力分布基本相似，最大主应力集中区主要位于远中连接体。垂直加载时，半包型和环状型镍铬桥体的最大主应力分别为24．17MPa和24．85MPa；侧方加载时，两者最大主应力分别为42．83MPa和42．69MPa。垂直加载时和侧方加载时，金沉积基底冠的边缘区为最大主应力区。结论金沉积基底冠熔结镍铬桥体烤瓷桥的应力集中于连接体，金沉积基底冠边缘是薄弱区。

摘要：对于单个前牙缺失，传统的前牙金属翼板粘结桥修复有一定的局限性。氧化锆可切削陶瓷有较高的挠曲强度，树脂粘结剂的粘结强度町达40MPa以上^[1]。现对1例前牙缺失患者进行氧化锆全瓷单翼粘结桥计算机辅助设计（computeraided design，CAD）与计算机辅助制作（computer aided manufacture，CAM），总结如下。