摘要：目的 在国内某1 500×10^(4)t/a炼化一体化项目中新建100×10^(4)t/a乙烯裂解装置及80×10^(4)t/a对二甲苯装置,设计与原1 200×10^(4)t/a炼油项目及新建300×10^(4)t/a炼油改扩建项目相匹配。项目实施后,全厂柴汽比偏高,成品油总量偏多;乙烯裂解原料不足,且组分偏重;对二甲苯装置技术路线竞争力较弱,故需解决装置存在的上述问题。方法 确定300×10^(4)t/a炼油改扩建项目采用新增“220×10^(4)t/a柴油加氢裂化+260×10^(4)t/a连续重整”路线对炼油加工方案进行优化,以增产乙烯裂解及对二甲苯原料。结果 与优化前相比,全厂柴汽比由1.74降至1.00,成品油总量减少187.68×10^(4)t/a;乙烯裂解原料总量约降低1.74×10^(4)t/a,但乙烯产品量增加5.61×10^(4)t/a,乙烯裂解原料进一步轻质化;对二甲苯原料由127.03×10^(4)t/a增至291.69×10^(4)t/a,可满足200×10^(4)t/a对二甲苯装置的要求。结论 采用2017版50美元/bbl(1 bbl=159 L)的原油价格体系,项目增量的投资收益率(税后)为27.62%,具有较好的经济效益。

摘要：介绍了喷气燃料低压临氢脱硫醇(RHSS)技术在某炼油厂1.4 Mt/a加氢装置的工业应用情况,该技术采用中国石油化工股份有限公司抚顺石油化工研究院开发的FH-40B催化剂,在反应温度265~281℃、反应压力1.77~1.89 MPa的条件下,以12.0 Mt/a常减压蒸馏装置直馏喷气燃料馏分为原料,生产3号喷气燃料。工业应用结果表明,3号喷气燃料产品质量优于设计值,表现为硫醇硫质量分数小于4μg/g,总酸值小于0.003 mg KOH/g,闪点47℃,冰点-54℃;装置能耗比设计值低0.47 kg/t(能耗单位kg/t表示千克标油每吨)。

摘要：针对中化泉州石化有限公司硫磺回收装置Claus尾气加氢催化剂活性快速下降的情况,分别从积硫、积炭、水热老化、硫酸盐化、催化剂预硫化不完全或失硫、沟流等方面分析了引起催化剂活性下降的原因,并提出了相应的判断依据及恢复催化剂活性的对策。结果表明,催化剂活性快速下降的主要原因是加氢反应器的气体分布器设计不合理,造成过程气在加氢反应器内未均匀分布,另外,由于加氢反应催化剂堆密度较低,装置在较高负荷下发生了沟流;通过对加氢反应器的气体分布器的开口进行部分封堵及在加氢催化剂上部敷设瓷球防护层等措施,有效抑制了沟流的发生,稳定了催化剂活性,保证了装置高负荷稳定运行。

摘要：某石化公司360 t/h酸性水汽提装置采用单塔低压汽提工艺。该装置自投运以来,出现了酸性水脱气罐满罐、原料酸性水携油严重、原料水-净化水换热器结垢、汽提塔塔盘堵塞、净化水无法外送等异常问题。从工艺操作和设计方面分析了以上问题产生的原因,通过采取优化原料酸性水预处理工艺,加强原料酸性水除油、除焦粉操作,可消除原料水-净化水换热器结垢和汽提塔结焦堵塞的诱因,并对净化水外送流程进行改造,解决了上述影响装置安稳运行的问题。

摘要：为生产超低硫清洁汽油,对比分析了CDHDS及Prime-G+这2种典型催化裂化汽油选择性加氢脱硫工艺的流程选择、催化剂选用、主要操作参数、产品质量和主要公用工程消耗情况。结果表明,在工艺流程方面,2种工艺在轻汽油处理单元均采用全馏分汽油加氢技术,CDHDS工艺在重汽油加氢脱硫单元采用的是催化蒸馏加氢脱硫技术,略优于Prime-G+工艺采用的固定床加氢脱硫技术;2种工艺使用的催化剂略有不同;在工业设计方面,采用这2种工艺虽然均可生产出超低硫清洁汽油,但与Prime-G+工艺相比,CDHDS工艺的主要操作参数略优,公用工程消耗较低。

摘要：为降低催化裂化轻汽油醚化-选择性加氢精制装置的能耗,采取了停用新氢压缩机、停用稳定塔塔底泵、优化分配一/二段脱硫率、调整轻汽油抽出率及其他节能降耗措施。结果表明,采取了这些节能降耗措施后,装置的实际年平均能耗[m(标准油)/m(汽油原料)]为30.0 kg/t,比设计值下降了15.27%。

摘要：中化泉州石化有限公司160万t/a汽油加氢装置轻汽油醚化单元核心设备为美国某公司的醚化催化精馏塔。实际运行表明,其醚化催化精馏模块催化剂失活速率快,寿命低于设计值。将该催化精馏模块更换为丹东明珠特种树脂有限公司、福州大学和天津大学联合开发的CDM系列Winpack催化精馏模块后,平均转化率达到88.0%,应用效果良好。