摘要：本文用Ｘ射线衍射、扫描电镜等研究了等离子喷涂Ａｌ２Ｏ３＋１３％ＴｉＯ２（质量分数）陶瓷涂层的相结构、相组成及其组织特征。陶瓷涂层孔隙率低，致密程度较高，以正稳相ｒ－Ａｌ２Ｏ３为主要相，同时存在ａ─Ａｌ２Ｏ３和金红石 ＴｉＯ２。富Ａｌ２Ｏ３区与富ＴｉＯ２区呈明显相互交迭的层状结构，且存在相互成分扩散。另外，涂层设计对硬度有一定影响， ＴｉＯ２的引入提高了涂层的耐磨性。

摘要：采用一维半无限模型和双层板理想接触模型对等离子喷涂Al2 O3陶瓷涂层激光重熔的熔化层厚度进行了计算 ,并与实验结果进行了比较。激光加热速度和熔区自冷却速度达 10 5℃ /s以上 ,温度梯度达 10 5℃ /mm以上 ;双层板理想接触模型的计算结果比一维半无限模型的结果更接近实验值。涂层设计对熔化层厚度有显著影响 ,喷有单一陶瓷层的熔化厚度最大 ,粘结层和过渡层引入之后 ,熔化层厚度下降 ,且还随SiO2 的含量增加而进一步下降。在具有相同涂层设计时 ,熔化层厚度随激光能量密度的增大而增大。

摘要：用等离子在４５＃碳钢上喷涂了不同涂层设计的Ａｌ２Ｏ３以及Ａｌ２Ｏ３＋１３０ｍｇ·ｇ－１ＴｉＯ２陶瓷层．用Ｘ－射线衍射法和拉伸实验测量了涂层表面层中的残余应力及结合强度．增加粘结层和过渡层能大大地克服陶瓷涂层与基材机械的以及热的不匹配性，使涂层的应力和结合强度都得到明显改善．此外，ＳｉＯ２能改善ＺｒＯ２陶瓷层与基材以及陶瓷层内部的结合程度，使涂层内应力松弛并使其结合强度提高．然而ＳｉＯ２添加剂只有在高熔点陶瓷层中（如ＺｒＯ２），＂液相烧结＂作用才明显，而在熔点较低的陶瓷层中（如Ａｌ２Ｏ３），这种作用并不明显．在用等离子喷涂低熔点Ａｌ２Ｏ３陶瓷时，添加适量的低熔点ＴｉＯ２陶瓷是必要的．

摘要：用Ｘ 射线衍射、扫描电镜和显微硬度研究了等离子喷涂Ａｌ２Ｏ３ 陶瓷涂层激光重熔处理后陶瓷熔化层的组织结构及硬度变化特征。激光重熔区亚稳相γ－ Ａｌ２Ｏ３ 转变成为稳定相α－ Ａｌ２Ｏ３；陶瓷熔化层致密、无孔隙，但存在裂纹；熔化层硬度有较大提高，且随激光能量密度的增大而增大，而与涂层设计几乎无关。此外，激光重熔能较大地提高Ａｌ２Ｏ３ 陶瓷涂层的耐磨性。

摘要：本文用Ｘ射线衍射、扫描电镜和显微硬度研究了等离子喷涂Ａｌ２Ｏ３ ＋ １３ｗｔ％ ＴｉＯ２ 陶瓷涂层激光重熔处理后陶瓷熔化层的组织结构及硬度变化特征。激光重熔区亚稳相∪Ａｌ２Ｏ３ 转变成为稳定相α－ Ａｌ２Ｏ３ ；ＴｉＯ２ 与Ａｌ２Ｏ３ 反应生成ＴｉＡｌ２Ｏ５。陶瓷熔化层致密、无孔隙、少裂纹或无裂纹；熔化层硬度有较大提高，且随激光能量密度的增大而增大，而涂层设计对其影响很小。此外，激光重熔能极大地提高陶瓷涂层的耐磨性。