摘要：水利水电建设历来是惠民利民的重大项目,但建设中往往存在着与环境、生态相冲突的问题,这不但影响了水利工程的建设,而且还严重影响了国家的社会效益。在涨水或枯水期,若不进行这一阶段的水利水电建设,将得不到保障。为此,提出了导流、围堰等技术,通过分段式和全段式的导流,在进行围堰施工时,可以采取混凝土以及钢板等材料,该方法能有效地避免强水对周边环境的冲刷,确保了工程的施工质量,确保了工程的正常运行。因此,本文通过对水利工程建设中的施工导流与围堰技术的运用进行了探讨,以期对水利工程建设有一定的借鉴作用。

摘要：悬臂式抗滑桩在边坡支护中应用广泛,但现行设计规范较少考虑悬臂式抗滑桩桩后土拱效应。针对这一问题,采用力学分析法,建立悬臂式抗滑桩合理桩间净距的分析模型及计算公式,分析各因素对合理桩间距的影响。结果表明,悬臂式抗滑桩桩后土拱的最不利截面位于拱脚处,土拱发生破坏时首先沿相邻拱体之间的三角受压区产生剪切破坏。研究结果可为悬臂式抗滑桩的优化设计提供参考与借鉴。

摘要：为解决大平煤矿选煤厂原有分级筛易卡大块矸石、大块原煤外排、处理能力低等诸多问题,本文提出了采用SSC801 50型三轴分级破碎机替代原有滚轴筛的方案,以解决生产实际问题,实现岗位无人值守,达到减人增效的目的。

摘要：采用有限元方法对复合材料风扇叶片榫头在拉伸及拉弯耦合工况下的层间应力特点进行研究。根据榫头结构特点,完成了榫头的铺层设计;基于FiberSIM-ACP软件平台,建立了复合材料风扇叶片榫头有限元分析流程,确定了一种满足层间应力分析精度要求的榫头有限元模型,通过与试验结果对比,证实了该有限元模型的有效性。计算结果表明:拉伸工况下层间正应力S33的高应力区位于叶身开始向叶根过渡的变厚度位置,该位置处靠近压力面的14层铺层承受拉伸应力;切应力S13及S23的高应力区在同一区域,切应力大小与铺层角度息息相关,0°铺层承受较大的切应力S13,±45°铺层同时承受较大的切应力S13和S23。增加弯曲载荷后S33的高应力区向榫头上端延伸,承受拉应力的铺层数量增加;切应力的高应力区靠近榫头承力面,高应力区铺层数量增加。

摘要：车载电缆终端作为高速铁路动车组供电系统的核心部件,因运行中长期经受电应力、热应力作用极易老化,进而导致绝缘水平下降。为解决现有条件难以有效评估车载电缆终端绝缘状态的问题,设计了不同老化梯度下的电热联合联合老化实验,提出采用太赫兹频域特性表征车载电缆终端复合绝缘结构的老化状态。通过加速老化实验,测试得到了不同老化状况下车载电缆终端复合绝缘结构的太赫兹频域特性参数,包括吸收系数、介电常数实部、介质损耗和折射率。结果显示:太赫兹频域特性参数随老化时间呈现出明显的梯度变化规律,随着老化时间增加,吸收系数呈现先升后降的趋势;介电常数实部、介质损耗和折射率均出现了不同程度的增大。上述结果表明:吸收系数、介电常数实部、介质损耗和折射率等太赫兹频域特征可以用来表征电热联合老化下车载电缆终端复合绝缘结构的老化状态,可作为电缆终端等复合绝缘结构的老化评估的新手段。

摘要：通过传输矩阵方法,研究了单负材料光子晶体异质结构的双通道滤波特性.结果表明相比传统的双通道滤波结构,该结构中两个滤波通道频率可以单独调整,而不影响另一个通道.同时,两个滤波通道频率位置对入射角的变化不敏感.当考虑单负材料损耗时,损耗仅仅影响透过率的大小,而双缺陷模频率位置,即滤波通道,则不受影响.该特性对设计全方向双通道滤波器具有潜在的应用价值.

摘要：输电线路绝缘设备大部分处于空气环境中,由于受到自然环境中风因素的影响,其绝缘介质周边气流往往处于动态过程,因此绝缘设备处于风环境下的放电特性与处于静态环境下相比具有差异。本研究以沿面针-板电极与空气间隙针-板电极为研究对象,通过自行搭建的风洞系统以模拟大风环境,实验过程通过记录放电路径与放电电压并分析风环境对两者的影响规律与内在机理。试验发现:在有风环境下放电路径会沿着风的来流方向发生偏移与弯曲;对于沿面针-板电极,随着风速的提升其闪络电压随之增大;对于空气间隙针板电极,随着风速的提升其闪络电压先增大后减小,在风速为80 m/s时闪络电压达到最大值;这是由于风速的增加会使得放电离子被吹离放电区域,抑制放电的发生,同时风速增加也会导致气体密度下降,使得电离概率增大,增强了放电的发生;风环境导致放电离子被吹走与气体密度下降之间存在竞争关系,使得击穿电压的变化趋于平缓,在风速低于80 m/s时风将放电离子吹走,风速高于80 m/s时风影响气体密度使得间隙间气体密度减小。以上研究可为高速列车绝缘设备设计与防护提供借鉴。

摘要：聚氨酯防腐涂料因具有耐腐蚀性强、耐化学品性好等优点而被广泛使用,但其作为重防腐涂层材料时仍然存在耐磨性不足与污染环境的问题。采用玻璃鳞片与六亚甲基二异氰酸酯(HDI)为改性剂,将其掺入环氧聚氨酯中制得一种新型重防腐涂层材料,并基于正交试验设计,对其组成比例进行了分析优化,得到了防腐涂料的最优组成:m(甲苯二异氰酸酯)∶m(六亚甲基二异氰酸酯)∶m(环氧树脂)为8∶6∶4,玻璃鳞片的掺量为20%、片径尺寸为90μm、厚度为4μm。

摘要：为提高炉渣资源利用率,基于钙盐的碳酸化设计了一种炉渣稳定化处理方法,并通过三点小梁弯曲试验和Overlay Test试验,对采用稳定化炉渣制备的沥青混合料的抗裂性能展开了研究。研究结果表明:经稳定化处理后,炉渣的性能得到明显提升,且稳定化处理后的炉渣在沥青混合料中的最大替换比例可达30%。

摘要：目的探讨3D打印量化植骨辅助Masquelet技术二阶段治疗Gustilo ⅢB、ⅢC型胫腓骨骨折长段骨缺损的疗效。方法采用回顾性病例系列研究分析2015年7月至2020年12月无锡市第九人民医院收治的26例Gustilo ⅢB、ⅢC型胫腓骨骨折长段骨缺损患者临床资料,其中男20例,女6例;年龄19~63岁[(46.5±4.5)岁]。Gustilo分型:ⅢB 23例,ⅢC 3例。一阶段所有患者急诊彻底清创、胫骨断端摘除所有游离骨块,恢复长度及力线同时外固定,遗留创面负压封闭引流(VSD)覆盖。伤后第2~7天,外固定拆除更换为内固定,骨缺损区骨水泥填塞,游离皮瓣覆盖创面。胫骨骨缺损长度5~14 cm[(6.3±0.4)cm]。胫骨缺损体积12.2~73.1 cm3[(33.6±9.2)cm3]。二阶段(伤后第6~19周),胫骨骨缺损区取出骨水泥后自体骨植骨,植骨术前利用数字化技术精确计算骨缺损体积,设计等体积髂骨取骨区域并3D打印截骨导板,术中根据截骨导板取骨后植骨。记录一次性髂骨取骨成功率、取骨所需时间、出血量。术后1 d、1个月及末次随访时采用视觉模拟评分(VAS)评估取骨区疼痛程度。观察伤口愈合、并发症、骨愈合情况。植骨术前及末次随访时根据健康调查简表(SF⁃36)[包括躯体健康总得分(PCS)、心理健康总得分(MCS)]评价生活质量。结果患者均获随访13~53个月[(32.3±12.5)个月]。患者均一次性取骨成功。取骨所需时间为15~30 min[(21.0±2.5)min]。出血量为50~120 m[l(62.3±29.0)ml]。术后1 d VAS为1~4分[(1.2±0.9)分],高于术后1个月及末次随访的(0.0±0.0)分(P均<0.01)。25例术后伤口愈合良好,1例植骨后出现伤口浅表感染,换药处理后愈合。1例植骨3个月后骨感染,重复Masquelet技术一、二阶段治疗后获得骨愈合。2例髂骨供区出现皮神经损伤症状。植骨愈合时间为4~7个月[(5.8±0.8)个月]。末次随访时SF⁃36中PCS为(73.6±12.8)分,MCS为(83.6±13.2)分,显著高于植骨术前的(46.8±0.5)分、(60.7±2.0)分(P均<0.01)。结论3D打印量化植骨辅助Masquelet二阶段治疗Gustilo ⅢB、ⅢC型胫腓骨骨折长段骨缺损可缩短取骨所需时间、减轻疼痛、减少并发症、促进骨愈合及功能恢复。