摘要：目前,我国火力发电厂汽水管道设计标准规定,弹簧吊架荷载变化系数不应大于25%,据此设计的管道系统恒力吊架比例过高,其荷载“非法”转移会造成管道偏离设计线运行,应力升高。分析了恒力吊架恒定度与荷载变化系数的关系并给出了优化设计案例,研究结果表明,在汽水管道设计中适当增大弹簧吊架荷载变化系数,可增大弹簧吊架配置占比,减少管道膨胀异常现象的发生。

摘要：高温汽水管道是发电厂的重要部件,由于管道垂直高差和水平跨距较大,为协调管道热膨胀和降低管道热胀应力,在管道设计时配置了较多恒力弹簧支吊架(恒力吊架)。由于存在转轴摩擦力矩等原因,恒力吊架并非恒力,其荷载偏差会造成管道运行时偏离设计冷态、热态线及管道应力升高。为控制恒力支吊架质量,国内相关标准中有恒定度和荷载偏差度2个质量性能控制指标。分析研究荷载偏差度可得:由于存在摩擦力矩等,恒力吊架在测试荷载偏差度时,不同加载方向测得的拔销荷载差异较大,导致其荷载偏差度差异较大,因此拔销荷载不宜作为代表性参数;平均荷载可表征位移-荷载曲线的位置,是恒力支吊架的代表性参数,并给出了新的平均荷载偏差度计算公式。建议对相关标准进行修订,提高恒力吊架性能。

摘要：云浮发电厂4号炉过热器二级减温器8个弯头外弧均严重呈扁平状,在对这些弯头进行了圆度测量、壁厚测量和无损检验后,根据GB922288《水管锅炉受压元件强度计算》和DL/T50541996《火力发电厂汽水管道设计技术规定》,分别对这些弯头的壁厚进行了校核计算,以及用有限元方法对其结构应力和薄膜应力进行了计算。在综合各种测量、检验及计算结果的基础上,认为这8个弯头目前尚能安全运行。

摘要：通过建立某核电站通风系统阀门阀瓣的三维模型,采用有限元计算的方法模拟分析了阀门在开启后撞击阀门框过程中,阀瓣受到冲击载荷作用下的应力变化情况。通过对比4种不同工况,采用有限元方法的应力分析结果表明,由于碟板结构设计不合理,碟板开启后碰撞阀门框过程中阀瓣销孔上方槽钢翼板边缘弯曲压缩应力已超过材料规定的塑性延伸强度;而碟板关闭碰撞冲击阀门框时产生相反的应力和变形。长期运行过程中,碟板开关反复冲击阀门框,阀瓣销孔上方槽钢翼板边缘发生较高低周拉压疲劳应力,导致阀瓣销孔之上槽钢翼板处疲劳损伤,直至断裂。可以通过对碟板结构进行改进,防止阀瓣断裂失效。

摘要：某电站300MW机组1000m3大型钢制薄壳澄清水池(缓冲水池)池壁壳体在满水位工况下严重变形,有失稳垮塌的危险。对此,采用ANSYS有限元软件建立了水池三维有限元模型,对应力强度进行了计算分析,并依据JB4732-1995《钢制压力容器——分析设计标准》进行了应力强度评定。结果表明,澄清池筒体与锥壳连接区域、立柱与锥壳连接区域没有整体补强,造成水池局部强度不足,导致应力超标,局部变形较大。

摘要：某电厂330MW机组锅炉后主降水管实际热位移偏小,与设计值差异较大。排除外在影响因素后,采用应力计算方法分析探寻其内在原因,认为恒力吊架的恒定度变化是吊点热位移无法达到设计值的主要原因。

摘要：某电厂 1号机组汽机运行平台局部区域存在振动现象。从振动区域和频率分析判断振动是由管道振动通过刚性吊杆而传递到地板上。对此 ,设计了既有弹簧隔振效果又能保持原有刚性吊架特性的限位弹簧支吊架。安装后地板最大振幅为 0 .0 1 3mm ,振感明显降低 。

摘要：针对某电厂200MW供热机组主蒸汽管道与主汽阀发生的接口错位问题,分析了其产生的原因及其对主汽阀端口推力的影响,提出了通过支吊架载荷重新配置来减小主蒸汽管道对主汽阀垂直方向推力的处理措施,并对措施的安全性进行了评价。处理措施实施后,管道系统对主汽阀的端口推力达到了设计要求。

摘要：针对核电厂疏水管道穿孔、阀件冲蚀损坏现象,通过分析流动加速腐蚀和气蚀对管道破坏的影响,确定调节阀后气蚀是引起故障的根本原因。在保证系统功能满足设计规范的前提下,通过调整阀门开度的方法,重新分配管道各级压降,可有效避免气蚀的发生。针对疏水管道的冲蚀破坏,提出了相关建议。

摘要：恒力吊架荷载离差直接影响管系热位移及恒力吊架性能。以某电厂220MW机组主蒸汽管道为例,对恒力吊架荷载离差与管系热位移的关系进行了计算分析,结果表明,荷载离差增大时管系垂直热位移减小,水平位移变化明显。为控制管道应力水平,建议设计时选配合适的恒力吊架;对于运行时间长或质量差的恒力吊架应及时调整更换;对超超临界机组管道应选用高质量,荷载离差小的恒力吊架。