摘要：氧枪喷管由收缩和扩张两段组成,其型线的合理与否直接关系到其流动性能的好坏,因此合理设计方法的选择对喷管设计有着重要的意义。基于解析法设计超音速喷管的收缩段和扩张段,运用CFD数值模拟技术对其进行计算。分析了基于解析法的氧枪喷管的射流特性,得出其内部压力降低,速度增加,压力损失小,且各段流体能够稳定的过渡,出口马赫数满足设计要求。

摘要：基于燃烧理论,以高炉煤气为燃料,通过燃烧计算,选定蜗壳式旋流配风器,设计一种适合高炉煤气等低热值煤气的燃烧器。用FLUENT软件进行燃烧过程的数值模拟计算。模拟结果表明,使用30%左右的富氧空气和煤气预热300℃时,燃烧温度提高,火焰中高温区面积增大,燃烧效果及经济效益最佳。

摘要：堤坝(基)土体渗透变形是引起堤坝溃决和失事的主要原因,开展堤坝(基)土的渗透变形及渗透变形类型研究非常必要。在大量收集无黏性土渗透变形试验数据基础上,采用试验验证和理论分析相结合的方法,对收集到的48个工程472个无黏性土(碎砾石土、砂土)试样渗透变形试验结果中所有不均匀系数Cu≤10的土进行统计分析。结果表明:其中的碎砾石土的渗透变形类型均为管涌,而砂土的渗透变形类型均为流土。进一步从Cu≤5的无黏性土的颗粒级配曲线特征、渗透变形机制分析,论证Cu≤5的碎砾石土渗透变形类型应为管涌。

摘要：不均匀系数法判别无黏性粗粒土渗透变形类型,至今仍被众多学者和技术人员推荐和应用,为验证该法的适宜性,采用试验验证、其他方法印证和理论分析相结合的方法,对收集的43个工程313个试样的渗透变形试验成果进行统计分析研究。结果表明,B.C伊斯托明娜的不均匀系数法三准则中,只有第3条准则是适合的,第1、2条准则均是不适合的,其中第1准则的判断结果甚至和实际试验结果截然相反。因而可以确认,B.C伊斯托明娜的不均匀系数法整体上不适合无黏性碎砾石的渗透变形类型的判别。

摘要：粉细砂具孔隙大、干密度低、无粘性、抗冲能力低、渗透稳定性差等特性,在渗透水作用下,易产生流砂,涌砂等地质灾害。为进一步研究粉细砂渗透、渗透变形特性,统计分析了8个工程51个试样的粉细砂渗透变形类型、参数。结果表明不论不均匀系数≤10或>10,其渗透变形类型均为流土,临界比降、破坏比降,渗透系数常见值分别为0.6~1.5,0.8~2.4、8.0×10^(-3)cm·s^(-1)~3.0×10^(-4)cm·s^(-1),且临界比降和破坏比降有较好的相关性。

摘要：细粒含量判别法是无黏性粗粒土渗透变形类型主要判别方法,但细粒含量Pc〈25%渗透变形类型为流土和过渡的碎砾石,其渗透变形类型不符合细粒含量判别准则.通过对46个工程310个试样（其中Pc〈25%的试样数214个）,渗透变形试验结果统计分析发现,该类土虽然仅占同级配段（Pc〈25%）比例为6.1%,但其颗粒级配曲线均具有独特特征,即各粒径级颗粒含量均较均匀,即Cu均大于5,Cc多数为1.0~3.0之间,即该类土大多数为优良级配,进一步分析发现其D15/d85之比均小于等于5,进而提出用D15/d85≤5作为判别该类土的方法.

摘要：粗细颗粒区分粒径是连续级配碎砾石细粒含量判别法判别渗透变形类型重要指标,但目前为止,粗细颗粒区分粒径确定方法和量值均不一致,为验证2个典型方法及量值的适宜性和符合性,统计分析了45个工程179个试样的渗透变形试验结果,结果表明,定值法中以2 mm作为粗细颗粒区分粒径时,其渗透变形类型判断结果与试验结果符合率达80.7%,远高于变值法中以(d_(70)d_(10))^(1/2)为区分粒径时的符合率54.2%。推荐以2 mm作为不均匀连续级配碎砾石粗细颗粒区分粒径。

摘要：粗细颗粒区分粒径是级配不连续碎砾石细粒含量判别法判定渗透变形类型重要指标,目前通常使用的有定值法的2 mm和颗粒级配曲线中平缓段最小粒径(平均粒径),为进一步验证这2个典型方法和量值的符合性、适宜性,统计了26个工程121个试样的渗透变形试验结果进行比较。结果表明:2种方法和量值的渗透变形类型判断结果与试验结果符合率较高,分别为85.5%和84.6%,均可作为粗细颗粒区分粒径,但若和级配连续碎砾石渗透变形类型判断综合考虑,推荐2mm作为级配不连续碎砾石粗细颗粒区分粒径。

摘要：循环流化床锅炉在国内应用时间短,许多锅炉的炉前给煤系统设计不合理,给煤系统常出现故障,从而对锅炉运行造成较大影响。针对炉前给煤系统常出现的问题给出了改造方案,评价了改造效果。

摘要：在第三代核电某产品中存在大量狭小焊接空间内长距离焊接,针对此种结构自动化焊接的需求,设计了一种狭小空间自动角焊缝焊接小车。该焊接小车具有远程控制焊接工艺参数、视觉监控焊接熔池情况以及焊枪姿态实时调整等功能,可代替人工完成恶劣环境下焊接操作,该系统经过现场的工艺试验,收到了较好的效果。