摘要：现行《室外排水设计规范》(GB 50014—2006)中采用了两个污泥负荷概念,由此引起设计人员的困惑和生物反应池体积计算的混乱。为此,对污泥负荷概念的来龙去脉进行了归纳分析,认为源自F/M的负荷概念更符合实际,建议在规范修订时统一污泥负荷的定义。

摘要：考虑到雨水管网的布置和计算特点,采用枚举算法进行雨水管网的优化设计。针对雨水管网内所有的干管和支管,该算法能够遍历雨水管道可选的标准管径集,找出符合约束条件的所有管径组合,然后利用造价函数筛选出管网造价最低的一种组合,并将其作为最终优化结果。利用Visual Basic 6.0语言编程并进行了工程应用,结果表明,枚举算法可以适用于复杂地形的雨水管网优化,是非常实用的全局优化方法。

摘要：采用合适的挂膜方法能够加速好气滤池的启动,并能使其稳定运行.通过试验对3种挂膜方法进行了比较,对各种挂膜方法下滤料上的生物量和生物活性及滤柱对有机物和氨氮等指标的去除情况进行了测定和分析.结果表明,逐渐增加进水流量的挂膜方法可以加快好气滤池的启动,8d后溶解性COD的去除率稳定在36%左右,启动时间明显少于直接采用设计流量进水的挂膜方法;利用二级处理的回流污泥进行接种对好气滤池的启动没有加速作用,相反,还会延迟启动时间.

摘要：分析了浸没式膜生物反应器(MBR)工艺用于城镇污水处理的优势及不足,分析和讨论了与传统活性污泥法的不同之处。MBR具有出水水质好、占地面积小等优点,但MBR工艺适应水量变化的能力较弱;预处理要求高,一般需要设置超细格栅和除油脂设备;生化池分区和回流也有其特别之处。浸没式MBR工艺的污泥浓度、污泥回流比、污泥龄、供氧、浮渣、污泥膨胀等问题也与传统的活性污泥工艺有很大不同。最后给出了MBR用于脱氮除磷时的常用工艺和设计参数等。

摘要：利用序批式反应器,以CH3COONa为唯一碳源,对反硝化污泥进行了50 d的长期驯化。之后,利用缓冲溶液将反硝化过程中pH值的上升幅度控制在0.5范围内,研究了不同碳氮比下的反硝化规律。结果表明,无论碳源是否充足,反硝化过程中硝酸盐氮和亚硝酸盐氮的变化趋势基本相同,即反硝化过程中均会出现亚硝酸盐氮积累且随后逐渐消失的现象。硝酸盐氮还原完毕时,亚硝酸盐氮会出现最大积累量,同时反硝化速率出现拐点,速率开始明显加快。当碳氮比从1.0增加到3.7时,反硝化速率明显增加。反硝化菌可过量吸附CH3COONa,因此在以CH3COONa为外加碳源进行反硝化时,即使CH3COONa投加过量,出水COD值也能维持在较低水平。

摘要：将慢滤池用于污水深度处理，并对3种启动方式进行了对比试验。结果发现，初沉池出水接种启动然后逐步增加滤速、以设计滤速直接启动和逐步增加滤速启动等3种启动方式虽然在启动初期对CODCr、色度、浊度和氨氮等的去除表现出不同的特性，但最终到达慢滤成熟的时间大致相同，均为32天左右。无论何种启动方式，随着慢滤池逐渐成熟，慢滤池出水pH趋于稳定。建议对用于污水深度处理的慢滤池，没有必要采用接种或逐步增加滤速的方式启动。直接采用设计滤速进水，以出水pH稳定为滤池成熟标志是操作最为简单的启动方式。

摘要：好气滤池是一种用于污水深度处理的新型滤池。反冲洗对好气滤池的成功运行有着重要影响。研究发现,反冲洗会使滤池的生物作用受到一定的伤害。与反冲洗前出水相比,反冲洗后滤池出水中COD和氨氮等与生物作用有关的指标均有不同程度的升高。好气滤池的反冲洗应综合考虑反冲洗后滤池出水水质下降和水头损失恢复之间的矛盾。通过正交试验得出了合适的气水反冲洗参数。

摘要：提出了冷却塔冷却数及工作点电算的数值解法，编制了相应程序，列举了实例。

摘要：好气滤池同时具有普通滤池和曝气生物滤池的优点，能对二级出水中的COD、氨氮和浊度等指标进一步去除，提高再生水水质。试验探讨了冬季好气滤池的挂膜启动方法和运行参数，提出采用逐渐增加流量到设计流量的自然挂膜法，同时提出运行采用上向流；滤速1m／h；气水比采用（1～3）：1；填料填充高度与滤料直径有关；出水水头损失增加到1m作为过滤周期的终点；适宜的冲洗强度冲洗滤池后，4h内能恢复到滤池反冲洗前的处理状态。冬季低温条件延长了好气滤池的挂膜启动时间，但不影响挂膜质量；为保证出水质量，对好气滤池的运行滤速要通过试验确定。

摘要：随着污水回用大力开展,人们与再生水的接触机会增加,必须保障再生水的水质安全。资料调研发现,作为再生水水源的污水处理厂出水中含有多种内分泌干扰物质,活性炭吸附、超滤、高级氧化技术及膜技术可有效去除再生水中的内分泌干扰物质,但鉴于经济和管理上的困难,目前仍不能全面推广。中国常用的澄清(混凝沉淀)/过滤工艺不能有效去除污水处理厂二级出水中的内分泌干扰物质,这对接触人群的健康产生潜在威胁,对生物种群也有一定的影响。生物处理方法未来有可能成为去除内分泌干扰物质很有前途的方法。