摘要：新疆油田已投入开发的气藏储层物性差异大,存在黏土膨胀、水敏和固相堵塞等伤害。常规管柱射孔后,需压井提出射孔枪串,更换成储层改造管柱。反复压井导致储层二次污染,更为严重的是气藏压力系数低,储层改造后入井液靠自身能量返排困难。为此研制了储层改造+氮气气举返排、射孔+储层改造+氮气气举返排一体化管柱,优选配套工具:针对气井工程口袋较长或下部无利用层的气井,推荐使用丢枪射孔工艺,否则采用全通径射孔工艺;固定式气举工作筒抗内压90.00 MPa、抗拉强度达到70.00 MPa及气举阀波纹管承载达到35.00 MPa;采用压井阀解决了完井管柱应用封隔器后无压井液循环通道的问题。基于氮气物性修正和引入Beggs&Brill两相流摩阻系数来修正储层改造液体与压井液的差异,考虑氮气返排与常规连续气举设计的差异,完善了氮气气举返排设计基础理论,研制了配套工艺设计。现场射孔+酸化+氮气返排试验证实:该工艺为解决同类气藏入井液返排难题提供了新的技术途径,具有较高的推广应用价值。

摘要：随着油气田的不断开发,地层压力系数也逐渐降低,因此人们对气井作业过程中的储层保护也越来越重视。在气井酸化、压裂等作业后,通常采用下入气举阀进行氮气气举完成气井入井液的快速返排,气举阀设计已经日趋成熟,但在现场作业过程中,仍然存在气举阀不能有效关闭造成气举"短路"的情况,由于气举阀的调试工作都是在地面进行,与气举阀在井下的作业工况存在较大差别,因此在气举阀设计中也要综合考虑气井产水量和设备处理能力等多方面因素,使设计更趋于合理。

摘要：船舶损坏控制技术是船舶自动化技术的重要组成部分。随着以计算机为中心的设计与分析自动化技术、故障检测与诊断自动化以及维修保障自动化的应用,大大改善了装备的保障能力。文章就船舶的损坏控制技术中的有关问题向大家作一简单介绍,以供参考。

摘要：针对水合物储集层流体抽取法开采过程中面临的出砂问题,提出了针对黏土质粉砂型水合物储集层的"防粗疏细"式防砂充填层砾石尺寸设计方法,并以中国南海神狐海域X站位为例进行了具体分析。以X站位为例,分析了水合物储集层地层砂基本特性,对地层砂粗、细组分进行划分,并分别计算了疏通细组分和阻挡粗组分所需的防砂充填层砾石尺寸范围,通过求解两者的交集来确定最佳砾石尺寸。研究表明,X站位水合物储集层为分选性、均匀性极差且黏土含量较高的粉砂质储集层,上、下部储集层防砂充填层最佳砾石尺寸设计结果分别为143~215μm和240~360μm。在现场施工无法严格满足分层防砂要求的情况下,为了兼顾上、下部储集层,在满足充填强度的前提下,推荐X站位防砂充填层砾石尺寸为215~360μm。

摘要：本文对硅双极晶体管的h_(FE)温度相关性进行了全面的分析,指出它主要受发射区重掺杂效应支配,也与载流子不同温度下的析出率及载流子迁移率和E_g随温度变化而变化有关。导出了h_(FE)相对变化率的表达式,并由此设计制造了一种低温度变化率的晶体管。

摘要：天然气水合物作为一种资源储量巨大的潜在能源,对保障国家能源安全具有重要的战略意义,但开采产能较低一直是制约其产业化的关键瓶颈之一。突破开采产能掣肘,将有助于加快水合物产业化进程。因此,系统总结当前国内外水合物藏增产研究现状,将有助于指导后续水合物试采研究乃至商业性开发。通过简要分析常规水合物开采方法和当前水合物试采研究现状,分别从水合物储层增产开采方法和开采井身结构设计两个角度进行了重点阐述,详细概括了不同增产方案的优点与不足,并给出了相应的研究建议,展望了未来水合物藏增产研究方向,从而为后续水合物产业化研究提供新的思路和参考。

摘要：天然气水合物资源开发备受关注,日本、中国等国家相继实施海域天然气水合物试采,证实了其资源潜力和开发可行性。目前对水合物开采过程中生产井内气体成分的监测手段尚不完善,制约了对生产过程监控及安全风险预估等工作的开展。本研究基于可调谐半导体激光吸收光谱(TDLAS)原理,设计出一套CH_(4)、CO_(2)气体成分传感监测系统,并针对天然气水合物生产井工况进行小型化、抗干扰改良,最终形成设备样机。经测试验证,研制的光纤气体传感监测仪器具备对浓度>50×10^(-6)的CH_(4)、浓度>100×10^(-6)的CO_(2)稳定的测量能力。

摘要：水合物储层上覆地层水平渗透系数是水合物试采工程设计的关键参数之一。以我国南海北部神狐海域W18/19区块水合物上覆钙质黏土层孔压静力触探数据为依托,在剖析基于位错理论的地层水平渗透系数预测模型基本原理的基础上,进行W18/19区块水合物层上覆钙质黏土层水平渗透系数纵向分布规律预测。结果表明,Elsworth方法不适用于W18/19区块水合物层上覆钙质黏土层水平渗透系数评价;W18/19区块水合物层上覆钙质黏土层水平渗透系数为0.1×10^(-8)～4×10^(-8) m/s,且随着深度的增大而减小;30mbsf以浅地层预测结果受扰动较大,30mbsf以深地层的水平渗透率系数为0.1×10^(-8)～0.6×10^(-8) m/s,且不同模型预测结果间的差异较小;孔压扩散模型和初始孔压分布函数的差异是导致不同模型预测结果差异的根本因素。

摘要：天然气水合物上覆层不排水抗剪强度是水合物试采过程中导管喷射设计、地层沉降和井壁稳定性分析的关键参数。孔压静力触探(CPTU)为地层强度参数纵向分布规律研究提供了有效途径。本文基于南海北部神狐海域W18/19站位水合物上覆层的CPTU测试结果和室内实验数据,建立了该区经验锥头系数的确定方法,并基于确定的经验锥头系数求解上覆层不排水抗剪强度。结果表明:W18/19站位水合物上覆层由上至下为强度逐渐增大的钙质黏土,基于总锥尖阻力、有效锥尖阻力、超孔隙压力求解钙质黏土不排水抗剪强度的经验锥头系数分别为13.8、4.2、14.4。水合物上覆层不排水抗剪强度随着深度的增加逐渐增大。基于CPTU建立的不排水抗剪强度计算方法能反映钙质黏土不排水抗剪强度的纵向分布规律。