摘要：水力自动翻板闸门因其结构简单、造价低廉等优点,在各类水利工程中得到广泛应用,但此门型由于频繁摆动而存在"拍打"等水力现象,使其不稳定。基于此,本文采用大涡模拟方法,利用VOF方法跟踪自由水面技术建立了二维湍流模型,对水力自动翻板闸门进行了水动力荷载数值模拟,模拟结果与模型试验实测结果吻合良好。在此基础上,从动态平衡和静态平衡两个方面分析了翻板门的稳定性,分析结果表明:自动翻板门的上下游侧脉动压力均方根小于1.4kPa或者连杆开启角度较大时,闸门运行稳定性越好。本文所提出的判断闸门稳定性指标可以为类似工程设计提供可靠参考。

摘要：基于模型试验结果,分析比较了跌坎消力池与传统消力池的临底流速分布以及最大临底流速分布特性.分析结果表明:跌坎消力池临底流速分布为谷峰型;在其他条件一定时,随着跌坎高度增加,消力池最大临底流速减小;随着入池能量的增大,射流能量增大,到达底板的最大临底流速也相应增大;仅改变跌坎消力池的入池角时,随着入池角的增大,跌坎消力池最大临底流速相应增大.研究结果可为跌坎消力池的设计提供参考和指导.

摘要：对不同Fr的平底板急流区和水跃区脉动压力特性进行了试验研究,重点分析比较了平底板急流区和水跃区脉动压力的强度、概率分布规律、互相关特性以及频谱特性。结果表明：在相同的水力条件下,水跃区脉动压强系数大约是急流区脉动压强系数的1.36~5.75倍;急流区脉动压力幅值和水跃区脉动压力幅值基本都符合正态分布,且急流区脉动压力幅值较水跃区脉动压力幅值具有更好的正态性表现;急流区底板下表面的脉动压力在缝隙中传播规律与水跃区不同,急流区脉动压力在缝隙中的传递不符合瞬变流理论;急流区内脉动能量的频带较宽,研究成果可为大、中型水工建筑物中的脉动压力设计提供参考和指导。

摘要：目的分析有晶状体眼人工晶状体(P-IOL)植入术后眩光的发生因素,提出选择合适P-IOL的标准。设计回顾性病例系列。研究对象北京同仁医院104例(104眼)行P-IOL植入术的高度近视患者。方法104例患者植入以角膜为对称设计的房角支撑型Phakic6者22例22眼(Phakic6组)、虹膜固定型Verisyse者54例54眼(Verisyse组)、后房型PRL者28例28眼(PRL组)。依照软件计算的屈光度结果选择P-IOL光学部直径。术后1周询问患者是否有眩光,并用前节相干光断层扫描(OCT)测量术眼瞳孔直径,瞳孔中心与角膜中心、P-IOL光学部中心的相对位置;用Optec6500视功能检查仪检查不同亮度及光照条件(昼、昼+眩光照明、夜、夜+眩光照明)下各空间频率(1.5、3、6、12、18c/d)的对比敏感度(CS)。主要指标对比敏感度、眩光发生率、瞳孔直径、P-IOL光学部位置。结果104只术眼日间均无眩光症状;暗环境或夜间灯光照明下有眩光症状59眼(56.73%)。Phakic6组、Verisyse组、PRL组眩光发生率分别为63.18%(14/22)、55.56%(30/54)、53.27%(15/28)(P=0.691)。所有术跟在昼、昼+眩光照明下,除空间频率1.5 c/d外,术后CS在其余空间频率均较术前显著提高(P均=0.000)。发生眩光的术眼术后夜、夜+眩光照明环境下CS均较术发生者显著降低(P均=0.000)。暗光线下瞳孔直径大于光学部直径的患者(Phakic6组10眼,Verisyse组20眼,PRL组12眼)术后更易发生眩光(P均6 mm的术眼,应避免植入光学部直径为5 mm的P-IOL。

摘要：以某高水头大单宽流量的水电站为例,对不同体型参数的跌坎型消力池进行了一系列的数值模拟计算。在原体型设计的基础上,顺次改变出口反坡坡度、池长、进口跌坎坡度及高度,通过数值计算得出了各影响因素的变化对消力池内水力特性的影响,以此来确定最优消力池体型。由数值计算结果可得:消力池出口反坡不宜垂直;缩短消力池池长,冲击区时均压强略微减小,临底流速开始变化不大,当消力池池长缩短到一定程度时,临底流速明显增大;减小跌坎坡度,冲击区正向临底流速减小,但反向临底流速增大;降低消力池前半段高程,可使进口临底流速降低,但反坡段临底流速会有明显增大,建议不进行挖深工作;提高底板高程,时均压强减小,临底流速变化不大,考虑到挖方量,建议不降低底板高程。此研究成果可为类似工程设计提供参考和依据。

摘要：目的探讨急性闭角型青光眼(APACG)与正常人前部巩膜厚度的差异。设计前瞻性比较性病例系列。研究对象北京同仁眼科中心APACG患者57例(57眼),同期正常人57例(57眼)。方法对上述患者行超声生物显微镜(UBM)检查测量眼前部巩膜厚度及中央角膜厚度;非接触眼压计测量眼压;IOL Master测量眼轴长度。眼前部巩膜厚度的测量取自颞侧象限巩膜突后2 mm处。组间各参数比较采用独立样本t检验;眼前部巩膜厚度与中央角膜厚度、眼压、眼轴的关系采用多元线性回归分析。主要指标眼前部巩膜厚度、眼压、中央角膜厚度、眼轴长度。结果 APACG临床前期眼及正常对照眼的前部巩膜厚度分别为(625.42±41.45)μm、(594.42±46.06)μm,差异有统计学意义(t=3.78,P=0.0001);中央角膜厚度分别为(537.08±34.68)μm、(529.90±39.69)μm,差异无统计学意义(t=1.03,P=0.153);眼压分别为(16.70±3.75)、(17.00±3.92)mm Hg,差异无统计学意义(t=0.42,P=0.338);眼轴长度分别为(20.78±1.23)、(23.56±2.21)mm,差异有统计学意义(t=8.30,P=0.000)。多元线性回归显示,APACG眼前部巩膜厚度与眼轴有关(P=0.009),前部巩膜厚度=877.144–12.135×眼轴。结论 APACG患者前部巩膜厚度较正常眼厚;这可能作为发病机制之一参与了APACG的急性发作。

摘要：基于某水电站溢洪道陡槽底板的稳定性试验研究,研究了溢洪道陡槽底板的上举力特性。分析结果表明:陡槽底板块单位面积上举力大小随着流能比R增大而增大;底板块上举力最大值随错台高度Δ的增大有大幅增长,上举力标准差随错台高度Δ的增大有小幅增长;底板块上举力标准差和上举力最大值随着相对错台高度的增大而呈减小趋势;陡槽底板上举力概率密度基本符合正态分布;上举力优势频率集中在低频,底板块不会发生共振破坏;陡槽板块面积越大,单位面积最大上举力越小,研究成果可为设计人员提供科学的理论依据,同时可用于评估结构的稳定性。

摘要：为研究导流墙对溢洪道泄槽弯道段水流改善的效果,进行了不同水力条件下溢洪道泄槽弯道设置导流墙水工模型实验。结果表明:设置导流墙后,弯道横断面凹凸岸水面差比无导流墙条件下有明显的下降,但水面差仍然存在;弯道横断面凹凸岸水面差的变化规律与无导流墙时相同,即随流量的增大而增大、随底坡的增大而增大、随弯道轴线半径的增大而减小;导流墙的设置,使弯道横断面凹凸岸最大水面差发生的位置产生变化,有导流墙情况下,大多发生在弯道中间上下游相邻断面,无导流墙情况下,大多发生在弯道中间之前的上游断面。

摘要：目的探讨空蝶鞍综合征的眼部临床表现及预后。设计回顾性病例系列。研究对象在北京同仁医院就诊，经MRI检查诊断为空蝶鞍综合征的32例患者。方法对这些患者的检查治疗资料及眼部表现进行分析。主要指标视力、眼压、眼底、视野、房角。结果32例患者中因明显视力下降就诊者20例（62．5％）。最佳矫正视力低于0．8者45眼，其中低于0．1者5眼，0．1～0．3者14眼，0．4～0．7者26眼。眼压在21～29mmHg者13眼（20．3％）。眼底检查13眼（20．3％）有视盘水肿，191~（29．7％）有视神经萎缩。视野缺损48眼（75．0％），其中9眼有类似青光眼的视野缺损，10例患者为双颞侧偏盲。房角开放者28例56眼（87．5％），房角窄或可疑关闭者4例8眼（12．5％）。3例空蝶鞍综合征患者合并闭角型青光眼，1例合并开角型青光眼，2例合并正常眼压性青光眼。3例患者经神经外科手术治疗，最佳矫正视力好转。结论空蝶鞍综合征的眼部表现可有视力下降、视盘水肿、视神经萎缩及视野缺损。对于不能由眼科疾病解释而怀疑本病者，应及时请相关科室会诊并协助治疗。

摘要：目的应用自行设计的模具制作大鼠视神经部分切断模型,并评价大鼠视神经部分切断模型的可重复性。设计实验研究。研究对象15只Wistar大鼠。方法利用模具将大鼠视神经部分切断,术后对13只大鼠行荧光金逆行标记及全视网膜拼图,使用Ret-camⅡ眼底照相观察视网膜血供情况。主要指标观察视网膜神经节细胞(RGC)形态及分布变异。结果视神经部分切断直接影响的视网膜与周围正常视网膜有明确分界线,标记荧光金视网膜面积比例变异系数最大值为1.85%,平均变异系数为0.67%±0.44%。Ret-camⅡ眼底照相显示视神经部分切断后,未引起视网膜供血障碍。结论利用新型模具器械可成功建立易于量化的重复性高的RGC继发性损伤模型。