摘要：为满足无粘结部分预应力混凝土（uppc）梁正常使用极限状态的设计要求，必须合理估算使用荷载下构件的挠度。由于预应力筋与其周围混凝士没有粘结，加之部分预应力混凝土梁的中性轴随外荷载而动，开裂截面形心轴及开裂截面惯性矩也跟着变，这给UPPC梁的挠度计算带来厂困难。该文建立了一个UPPC梁的开裂截面惯性矩计算方法，在此基础上，可以按Branson方法很容易地计算出截面有效惯性矩。该有效惯性矩与按《混凝土设计规范》（GB50010-2010）方法所得的有效惯性矩较接近，前者与后者之比在0．89-1．10。计算挠度与3个不刚研究者的试验对比表明所建屯方法足正确的并具有较广泛的适用性，可用于无粘结预应力筋为纤维复合材料的混凝土梁，而目前的混凝土结构设计规范方法则无法应用于此类构件。

摘要：该文分析和评述了确定体外预应力筋极限应力的三类计算方法,即:粘结折减系数法、基于截面配筋指标的回归方法和基于变形的方法。分析表明,基于变形的方法能够反映体外预应力混凝土梁所具有的构件截面强度与构件整体变形相耦合这一显著特征。在基于变形方法中的两个常用的等效塑性区长度模型中,与构件跨高比和外荷载作用形式相关联的模型过分夸大了荷载作用形式对体外预应力筋极限应力的影响。针对桥梁结构所承受的移动交通荷载,承载能力极限状态下,实际设计中很难判断和选择与荷载作用形式相关联的系数。而与构件失效时关键截面中性轴高度相关联的等效塑性区长度模型中的关键参数在不同试验中则具有较好的稳定性和一致性。该文的研究结果有助于建立简单而正确的体外预应力筋极限预应力计算方法。

摘要：进行了3根体外预应力混凝土两跨连续梁受力全过程试验。试验表明,自加载至受拉区混凝土开裂前,连续梁处于弹性阶段,边支座、中支座反力、跨中截面和中支座截面弯矩的实测值与采用弹性理论计算值接近。受拉区混凝土开裂后至非预应力受拉钢筋屈服,边支座反力及跨中截面弯矩实测值开始向大于弹性理论计算值的方向偏离;而中支座反力及中支座截面弯矩实测值则向小于弹性理论计算值的方向偏离。当梁内受拉非预应力筋屈服后,边支座、中支座反力的实测值以及跨中截面弯矩和中支座截面弯矩实测值与弹性理论计算值的偏差进一步增大,这种偏差在试验梁破坏时达到最大。3根试验梁中支座截面弯矩重分布值分别为12.8%、16.9%及14.6%。试验实测值还与4个不同设计规范的弯矩重分布计算值进行了比较。结果表明:采用美国ACI 318-95规范及中国GB 50010-2010规范计算的中支座截面弯矩重分布值均小于试验实测值;除一根编号为B5的梁外,加拿大A23.3-M84规范的预测值与试验值最为接近;而英国BS8110规范则偏于不安全。实际设计中,可按中国规范公式来计算体外预应力混凝土连续梁的弯矩重分布,但必须合理确定体外预应力筋的极限应力。

摘要：为满足承载能力极限状态及正常使用极限状态的要求 ,必须对无粘结部分预应力混凝土受弯构件进行合理设计。论文建立了无粘结部分预应力混凝土受弯构件截面设计分析方法 ,首先采用预应力比率法来确定无粘结预应力筋和有粘结非预应力筋的用量 ,而后检查构件的实际预应力度是否满足结构的要求 ,并分析验算构件的实际抗弯强度及正常使用极限状态构件的应力、挠度、裂缝宽度。文中还给出一个设计示例。

摘要：为了简化部分预应力混凝土梁的设计过程,减少设计试算的次数,缩小预应力筋用量的取值范围,提出了基于裂缝宽度的部分预应力混凝土梁设计方法;从正常使用状态的裂缝宽度出发,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)(简称《公路规范》)中对裂缝宽度的规定,通过最大裂缝宽度求解受拉区普通钢筋的应力,并建立关于开裂截面中性轴高度的一元三次方程;根据预应力筋的有效应变要求,结合《公路规范》中最小配筋率的规定,得到了预应力筋用量的上、下限;给出了设计方法的主要步骤和具体验算过程,并设计了1根T形截面试验梁,以验证设计方法的合理性。研究结果表明:验算梁的抗弯承载力及预应力筋用量的上、下限满足规范要求;试验梁的荷载与挠度基本呈现三折线关系,在外荷载为50.0kN时,试验梁跨中出现裂缝,外荷载为128.5kN时,试验梁受拉普通钢筋屈服,外荷载为157.8kN时,试验梁跨中混凝土压碎破坏,试验梁总体呈延性破坏特征,满足承载性能要求;在受拉普通钢筋屈服前,试验梁实测最大裂缝宽度为0.18mm,未超过预估的最大裂缝宽度0.20mm,满足正常使用要求。可见,提出的设计方法合理、可行,能够简化部分预应力混凝土梁的设计过程。

摘要：无粘结预应力(包括体内无粘结和体外无粘结)在桥梁工程中的应用逐步广泛起来,分析无粘结预应力混凝土梁桥的主要困难在于构件的截面强度和构件整体变形耦合;另外,结构采用无粘结配筋后,其可能的失效截面增多,从而影响到构件的整体可靠度。论文利用独立同分布随机变量的极值理论,分析了无粘结配筋对梁式构件可靠度的影响问题。结果表明,考虑无粘结预应力筋截面积沿长度方向的分布特性而引起的可靠指标的降低比较明显,可靠指标随着独立同分布随机变量的数目的增大而减小。工程设计实践中将无粘结预应力混凝土梁的安全贮备比有粘结预应力的计算结果提高15%有一定的合理性。分析还表明,严格控制预应力筋质量,减小预应力筋截面积的变异系数,能有效改善因采用无粘结配筋而引起的可靠指标降低问题。

摘要：Esker跨线桥,是一座跨径为50m的单跨简支梁公路桥,位于加拿大西北不列颠哥伦比亚省一个边远且受环境限制的地方。该桥采用分段拼装混凝土主梁方案,取得了明显的经济效益。本文旨在介绍该桥的设计、制造、运输及安装特色。

摘要：为了研究腐蚀作用对耐候钢对接焊缝疲劳性能的影响,试验研究了南京大气暴露腐蚀1年后耐候钢对接焊缝试样8个应力幅下的疲劳性能,并采用扫描电子显微镜和超景深三维显微镜研究了试样的疲劳破坏机理。试验结果表明:南京大气暴露腐蚀1年对接焊缝试样的疲劳寿命均满足规范的要求,由95%置信度S-N曲线求得的疲劳强度比未腐蚀试样低14.4%,但仍比设计疲劳强度高25.6%;大气暴露腐蚀试样的疲劳破坏是由多个点蚀坑同时作为裂纹源导致裂纹萌生并扩展所引起。在试验数据的基础上,建立了基于有限单元法和断裂力学的腐蚀作用下耐候钢疲劳寿命评估方法,将最深点蚀坑等效为深度和表面长度与最深点蚀坑相同的二维半椭圆形表面裂纹时,数值计算的S-N曲线可以用于评估腐蚀耐候钢对接焊缝试样的疲劳寿命。

摘要：为研究再生混凝土梁的抗弯性能,验证公路桥梁规范中开裂弯矩与抗弯刚度的计算方法对再生混凝土梁的适用性,设计1根普通混凝土梁和2根再生骨料取代率分别为50%、100%的再生混凝土梁进行抗弯性能试验,并将试验值与规范计算值进行对比。结果表明:与普通混凝土梁相比,再生混凝土梁的开裂弯矩、屈服弯矩及极限弯矩均偏小,分别约为普通混凝土梁的66.0%、85.4%及88.3%,其中再生混凝土梁的开裂弯矩降低幅度最大;再生混凝土梁的跨中挠度随着再生骨料取代率的增加而增大,且大于普通混凝土梁的跨中挠度;按照公路桥梁规范的计算方法,再生混凝土梁的开裂弯矩计算值较试验值大25%左右,而跨中挠度计算值较试验值小10%左右,即公路桥梁规范的抗弯刚度计算值大于试验值;公路桥梁规范关于开裂弯矩和抗弯刚度的计算方法不直接适用于再生混凝土梁。利用国内外既有典型试验数据,分别对公路桥梁规范中开裂弯矩和抗弯刚度的计算方法进行修正,并对修正后的方法进行验证。修正后方法的计算值与试验值吻合较好,预测精度较高,可分别用于计算再生混凝土梁的开裂弯矩和抗弯刚度。

摘要：利用有限元法对泾河大桥的2个典型薄壁高墩进行了稳定分析。结果表明,考虑几何非线性的薄壁高墩稳定安全系数比相应线弹性分析的稳定安全系数低31%―36%,实际设计中应考虑几何非线性对薄壁高墩稳定性的影响。稳定安全系数随着施工缺陷深度或高度的增加而减小,并且缺陷深度的增加比缺陷高度的增加对稳定安全系数的降低影响更大一些。相同状态的施工缺陷位于桥墩下部时对稳定性的影响比其位于桥墩上部要大。桥墩的稳定安全系数也随着初始偏心距的增加而逐步降低。