摘要：采用高压釜腐蚀实验研究了2种不同制备工艺下的Zr-0.8Sn-1Nb-0.3Fe合金(1#,2#)经360℃、5~25dpa的Kr^+辐照后、在400℃/10.3 MPa过热蒸汽中的耐腐蚀性能,用透射电子显微镜(TEM)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)分析合金腐蚀后氧化膜显微组织结构。结果表明,100 d腐蚀后,合金的腐蚀增重随着辐照剂量的增加而增加,由于1#合金中的第二相比2#合金更为细小、弥散,相同辐照剂量下,前者的腐蚀增重较低。腐蚀转折前,从蒸汽腐蚀侧到锆合金基体,氧化膜中的氧含量逐渐降低,靠近蒸汽侧的氧化膜主要由等轴晶形态的单斜ZrO_2组成,而基体界面处的氧化膜主要为柱状晶形态的四方ZrO_2和六方Zr_3O;腐蚀转折后,基体界面处的氧化膜呈"花菜"状生长,"花菜"尺寸大小与氧化膜生长速率的高低及不均匀生长趋势的大小呈对应关系。

摘要：研究了不同Sn含量的Zr-xSn-1Nb-0.3Fe（x＝0～1.5）合金在360℃、18.6 MPa、0.01 mol/L的LiO H水溶液中的耐腐蚀性能。340 d腐蚀结果表明，Sn质量含量从1.5％降低至0.6％时，合金试样的腐蚀增重明显降低，进一步降低Sn含量时，腐蚀增重反而增加；采用T EM表征合金试样的显微组织发现，随着Sn含量的变化，合金中第二相的大小及分布相似，但面密度随着Sn含量的增大而减小。分析Sn对Zr-Sn-Nb-Fe合金腐蚀行为的影响机理，认为固溶在α-Zr中的Sn含量是引起耐腐蚀性能差别的主要原因。

摘要：采用MTS材料试验机研究了去应力态和再结晶态的SZA4(Zr-0.8Sn-0.25Nb-0.35Fe-0.1Cr-0.05Ge)、SZA6(Zr-0.5Sn-0.5Nb-0.3Fe-0.015Si)2种不同成分的锆合金在室温和385℃的拉伸性能,采用扫描电镜(SEM)分析了断口形貌,采用透射电镜(TEM)分析合金与第二相的微观结构。结果表明:各材料均有较好的力学性能,SZA4-450℃的强度最高,SZA4-560℃和SZA6-560℃的塑性最好;各材料的微观断口形貌均为韧窝,表明断裂方式为韧性断裂,同时可见大量的第二相粒子均匀、弥散地分布在基体中;SZA-4中存在2种密排六方结构(HCP)的第二相,尺寸较小的为Zr(Nb F20e Cr)2,尺寸较大的为Zr(Nb Fe Cr Ge)2,SZA-6中存在面心立方结构(FCC)的(Zr Nb)2 Fe和HCP结构的Zr(Nb Fe)2 2种第二相。最后分析了热处理工艺和合金成分对拉伸性能及显微组织的影响,认为热处理工艺的影响起主要作用。

摘要：在硅酸盐电解液体系中,通过恒压微弧氧化(MAO)技术在锆合金表面制备氧化陶瓷涂层,分析了MAO涂层表面微观形貌、元素成分、硬度、粗糙度和相结构随氧化时间的变化规律,并研究了不同氧化时间对MAO涂层的腐蚀和微动腐蚀性能的影响。结果表明,随着氧化时间的增加,涂层表面的孔隙率逐渐降低,涂层厚度不断增加,但厚度增长速率逐渐降低,氧化时间为5min的涂层厚度为2.57μm,而氧化时间为30 min的涂层厚度为5.56μm,表明涂层在初期的增长速率最大。动电位极化曲线表明,MAO涂层可以显著地提高涂层的耐腐蚀性能,且氧化时间为30 min的涂层具有最好的耐腐蚀性能;微动腐蚀试验结果表明,MAO涂层的磨损量显著降低,且氧化时间为30 min的涂层磨损量最低。

摘要：研究了同Sn含量质量分数的Zr-xSn-1Nb-0.3Fe(x=0%~1.5%)合金在400℃/10.3 MPa过热蒸汽中的耐腐蚀性能。270 d腐蚀结果表明:Sn质量分数从1.5%降低至0.8%时,合金试样腐蚀增重明显降低,进一步降低Sn含量对合金的耐腐蚀性能没有明显的影响;采用金相显微镜(OM)和扫描电镜(SEM)分别表征合金试样的晶粒组织及第二相大小分布时发现,一定量的Sn可以使合金的再结晶程度增加,合金试样中第二相的面密度随着Sn含量的增加而减少,Sn对第二相的析出具有抑制作用;X射线衍射仪(XRD)分析表明,腐蚀增重较低的合金试样氧化膜中的t-ZrO2分数较多,氧化膜中存在的四方相对合金的抗腐蚀性能有利。

摘要：采用氢氩气相渗氢法、慢速率拉伸实验机进行氢化物应力取向及再取向实验,利用金相显微镜和Mias图像处理系统等方法,研究了环向应力和热循环次数对SZA-4和SZA-6两种国产新型锆合金管材氢化物应力再取向的影响。结果表明,SZA-4管材和SZA-6管材的应力取向因子(F_N(40°))随着应力和热循环次数的增加而增大,然后逐渐趋于N稳定,且SZA-6管材比SZA-4管材更易发生氢化物应力再取向0。对于SZA-4管材,F_N(40°)不大于0.45;SZA-6管材,F_N(40°)不大于0.7。

摘要：结合浙江文泰高速公路南浦溪特大桥钢管拱混凝土泵送顶升施工实际情况,介绍拱桥钢管混凝土配合比设计、顶升工艺设计、施工情况及紧急情况处理等经验,为同类工程提供借鉴。

摘要：利用扫描电子显微镜(SEM)和透射电子显微镜(TEM)及其能谱仪(EDS)附件,研究了N36锆合金成品管棒材中的第二相粒度、分布、成分及结构。结果表明,N36合金管材和棒材中的第二相平均尺寸差别不大,但二者的形貌及分布有较明显的差别。衍射及能谱分析表明,N36管棒材中的第二相主要为六方相的C14型Zr(Nb,Fe)_2 Laves相及少量的β-Nb,与文献报道的基本一致,但棒材中Laves相的Nb含量较低,晶格常数也较小。研究还表明,管材α-Zr基体中Nb含量与其固溶度较接近,质量百分数约为0.3%~0.4%,低于一般认为的0.6%。

摘要：通过微弧氧化(MAO)设备在锆(Zr)合金表面制备氧化陶瓷涂层.研究工作电压对Zr合金表面MAO涂层形貌、硬度、粗糙度、元素分布和相结构的影响.分析工作电压对Zr合金表面MAO涂层腐蚀和磨蚀性能的影响.结果表明:MAO涂层表面具有典型的多孔和火山熔融特征,主要由m-ZrO_(2)和t-ZrO_(2)相组成.MAO涂层的粗糙度比基体高,且在电压为340 V时的粗糙度最高,达到1.36μ***涂层可分为内层致密层和外层多孔层,涂层厚度随着工作电压的增加而增加,厚度为5~9μm.电压为260 V的MAO涂层的结合强度最高,达到44.3 ***涂层相比较于基体具有更好的耐腐蚀性能,电压为260 V的MAO涂层具有最高的自腐蚀电位(-0.205 V)和最低的腐蚀电流密度(6.24×10^(-9)A/cm^(2)).这是因为电压为260 V的MAO涂层具有最致密的结构,而内层致密层可以阻碍腐蚀液进入基体.MAO涂层的主要磨损机理为磨粒磨损和氧化磨损.工作电压为260 V的MAO涂层的磨损率仅为Zr合金基体的1/4.

摘要：采用电镀技术在锆合金基体上成功制备出了优异微结构和高结合强度的Cr涂层。分析了不同预处理工艺制备的涂层表面和涂层与基体界面的微结构特征,并利用划痕法测试了涂层与基体的结合强度。结果表明:预处理工艺显著影响涂层粒径尺寸和界面微结构,采用活化处理和预镀镍可以获得平均粒径为0.52μm的致密Cr涂层。活化处理使Cr/Zr界面产生实质性的微观结合,尽管预镀镍层改善了界面微结构,但依然存在少许纳米尺度的微观缺陷。热处理使Ni和Zr原子相互扩散形成NixZry金属间化合物的冶金结合的同时,最终消除了界面处的纳米级微观缺陷(如空洞、气泡、杂质与微裂纹等),从而制备出了具有Cr/Ni/NixZry/Zr多层结构的Cr涂层Zr-4合金。Cr涂层与Ni层以晶格匹配的方式结合,NixZry为多层结构,从Ni层到Zr-4基体依次为Ni5Zr、Ni7Zr2、Ni3Zr、Ni10Zr7、NiZr和NiZr2相层。活化处理大幅度提升涂层与基体间的结合强度,界面结合强度由未活化的1.9 N提高到活化后的48.2 N,预镀镍进一步提高到75.8 N;而热处理形成的NixZry为硬度较高的多层金属间化合物层,使结合强度略有降低。