摘要：提出带耗能减震层框架-核心筒结构的简化模型,将减震层等效为抗转刚度弹簧和抗转阻尼弹簧,构造减震层上部和下部的振型函数,采用假定振型法和虚功原理,推导带耗能减震层框架-核心筒结构在地震作用下的振动控制方程。以典型带耗能减震层框架-核心筒结构为例,采用MATLAB语言编制该简化模型的振动控制方程程序,并与ETABS软件建立的有限元模型进行相互验证,研究带耗能减震层框架-核心筒结构的地震反应和减震机理。研究结果表明:提出的带耗能减震层框架-核心筒结构简化模型有效、可行;利用振动方程的显示表达式揭示了带耗能减震层框架-核心筒结构的减震机理;由复模态分析方法进一步确定了不同减震层位置时结构阻尼的变化规律,优化设计的复模态阻尼比及阻尼器的优化阻尼系数可用于该类结构的初步设计。

摘要：对带黏滞减震层高层结构进行地震作用下的非线性动力时程反应分析,研究结构的顶层位移、基底剪力、减震层中阻尼力与主体结构层间剪力分配关系的变化规律;采用积算公式和减震层阻尼力比公式对减震层的位置、数量和黏滞阻尼器的参数进行优化分析,给出带黏滞减震层高层结构的优化设计方法,并对一个工程实例进行减震效果的优化设计。研究结果表明:当设置单道黏滞减震层时,减震层布置在结构的中部对顶层位移的减小效果较好,布置在结构的上部对基底剪力的减小效果较好;当设置多道黏滞减震层时,可采用积算公式对多道减震层布置位置和数量进行优化;当减震层位置确定后,可采用减震层阻尼力比公式对各减震层的黏滞阻尼器参数进行快速估计和优化;给出的带黏滞减震层结构的优化设计方法有效、实用,可供实际工程参考使用。

摘要：为研究黏滞阻尼器腋撑对钢筋混凝土框架结构抗震性能的影响,设计制作了带黏滞阻尼器腋撑的钢筋混凝土框架模型和普通框架模型各1榀,对其进行水平正弦稳态激励荷载作用下的抗震性能试验,研究了两榀框架的滞回特性、耗能能力以及关键测点应变等。试验结果表明:设置黏滞阻尼器腋撑框架的滞回曲线较普通框架饱满,结构的耗能能力及附加阻尼比显著提高;激振频率变化对两榀框架的滞回特性以及钢筋应变影响较小;设置黏滞阻尼器腋撑可较大幅度降低梁柱节点处的内力,延缓框架柱顶塑性铰的产生和发展,有效地保护梁柱节点,改善钢筋混凝土框架的抗震性能,但黏滞阻尼器腋撑加大了梁柱加腋处及柱脚的内力;带黏滞阻尼器腋撑钢筋混凝土框架和普通框架均为柱脚塑性铰发展严重而破坏。

摘要：设计两榀比例为1:4、梁柱构件尺寸相同的试件:一榀为设置新型三重钢管防屈曲支撑的钢管混凝土减震框架,一榀为普通钢管混凝土框架-剪力墙结构。对两个试件进行反复荷载作用下的抗震性能试验,对比分析两种结构的破坏特征、滞回性能、骨架曲线、强度和刚度退化、耗能能力和关键点应变等抗震性能指标。试验结果表明:钢管混凝土减震框架结构具有与钢管混凝土框架-剪力墙结构相当的承载力,并在变形能力、延性和耗能能力等方面均有明显的提高,对刚度退化和强度退化也有明显的缓解,具有更合理的受力性能和破坏机制,新型三重钢管防屈曲支撑起到良好的耗能减震作用,有效地改善钢管混凝土框架的抗震性能。

摘要：该文设计制作两榀带防屈曲耗能腋撑钢筋混凝土框架模型和一榀普通钢筋混凝土框架模型,分别对其进行低周反复荷载作用下的抗震性能试验。研究两类框架结构的破坏特征、滞回特性、强度和刚度退化、耗能能力以及关键测点应变变化情况,并采用有限元软件SeismoStruct对其进行模拟对比分析。研究结果表明:设置防屈曲耗能腋撑提高框架结构的初始刚度和承载能力,延缓裂缝的开展;提高结构的整体耗能能力;改变框架结构的受力模式,使塑性铰的发展从梁端和柱端转到腋撑连接处,减小梁柱节点区的受力,有效地保护了梁柱节点;防屈曲耗能腋撑框架的破坏特征与普通框架相同,均由柱脚形成塑性铰而破坏。

摘要：通过钢支撑(或防屈曲支撑)和黏滞阻尼器的混合减震技术可有效提高超高层结构的抗震性能,为了有效发挥黏滞阻尼器的耗能效果,有必要研究其沿结构高度的布置规律。采用ETABS有限元软件对272.5m高框架-核心筒结构进行地震作用下的非线性动力时程反应分析,综合考虑支撑截面、支撑层位置及数量等因素的变化,研究其对各层层间速度和位移角的控制规律。分析结果表明:未设置支撑时3Ht/11结构高度以上楼层的层间速度及位移角相对较大,宜将黏滞阻尼器布置在该高度以上楼层中;由于支撑的刚度约束效应,较大程度减小了支撑层及其相邻几层楼层的层间速度及位移角,不宜将黏滞阻尼器布置在这些楼层中;越远离底部固定约束,支撑布置层的层间速度及位移角的减小程度约明显,支撑数量越多,受支撑刚度约束效应影响的楼层越多,宜将支撑布置在中部楼层以下而黏滞阻尼器宜布置在中部楼层以上。

摘要：应用二维Lagrangian有限元程序EPFT10 1对超高速发射装置作数值模拟设计。对速度超过 10km s的发射飞片作了系统研究。为防止飞片的破碎和熔化 ,采用密度梯度结构装置冲击固定飞片 ,为使固定飞片达到最大的可能发射速度 ,采用了筒的延伸技术 ,并通过数值模拟 ,优化了超高速发射条件。计算结果表明 ,当密度梯度结构装置的初始冲击速度为 5 8km s(或 6 0km s)时 ,1 0 6 3g钛合金飞片的速度可达到 10km s以上。飞片的纵横比为 0 3。

摘要：对某高层住宅进行了剪力墙结构抗震方案与带软钢阻尼器的框架-剪力墙结构减震方案的地震反应分析比较,并进行经济性对比,为消能减震技术在抗震工程中的应用提供参考。

摘要：设计制作3个高阻尼黏弹性阻尼器,对其进行变形相关性和频率相关性的性能试验、疲劳性能试验及老化性能试验,以最大剪应力、存储剪切模量和等效黏滞阻尼比为指标研究阻尼器的性能规律,采用通用Bouc-Wen计算模型模拟其滞回曲线,并对比模拟结果和试验结果。研究结果表明:该阻尼器滞回曲线饱满、力学性能稳定,具有较强的耗能性能和大变形能力,抗疲劳性能和抗老化性能良好。变形对该新型高阻尼黏弹性阻尼器力学性能指标的影响明显,加载频率对其影响较小。Bouc-Wen模型的模拟结果与试验结果吻合良好。

摘要：在设备层或避难层中设置黏滞阻尼器可显著减小超高层结构的侧向变形,为了有效发挥黏滞阻尼器耗能效果,研究其沿楼层竖向布置的规律非常有必要。本文采用ETABS软件对一栋272.5m高的超高层框架-核心筒结构模型进行地震作用下的非线性动力时程反应分析,综合考虑楼层层高和楼层竖向布置位置等因素的变化,研究其对楼层层间速度和层间位移角等动力反应的控制规律。结果表明:典型框架-核心筒结构中部及上部楼层层间位移角相对较大,下部层间位移角相对较小,而层间速度随着结构高度的上升呈逐渐增大的趋势,且层间速度值大小沿结构高度分布相对均匀;考虑本层层高及竖向布置位置组合变化时,层高变化的楼层层间速度随其对应层高的增大基本呈线性增长趋势,但对应楼层层间位移角的增大比例则不明显。