摘要：通过总结厦门第二东通道墩台预制场的选址、功能区划分、设计及应用情况,介绍了跨海大桥装配式墩台预制场建设的相关经验,为今后类似项目规范工地建设,提高管理水平,保证工程质量提供了一定的参考和借鉴。

摘要：以厦门第二东通道翔安西路主线桥第4联单箱多室预应力混凝土现浇箱梁桥为工程背景,使用有限元分析计算软件对超宽箱梁结构进行计算,分别采用单梁、梁格两种模型,分析对比现浇箱梁在作用短期效应组合和持久状况组合下的应力变化情况。结果表明,两种计算模型中应力都能满足规范要求,且单梁的计算结果与梁格的计算结果基本吻合,超宽预应力混凝土现浇箱梁设计采用单梁计算模型基本可行。

摘要：厦门第二东通道工程的桩基为钢管复合桩,沉桩精度要求高。借助于栈桥钻孔桩平台,设计研发了卧于钻孔平台主梁以下的双层导向架。该导向架的上、下层通过螺栓连接,可整体吊装及拆卸,以确保振动锤组能够通过。每层导向架设置8个高强尼龙轮,可在2层8个方向上对钢管桩进行调整,以确保钢管桩的沉桩精度。采用承插式护筒与钢管桩接长至平台顶面,冲击钻成孔,浇筑混凝土后整体拔除钢筋笼周转至下一墩位使用。该施工技术应用于厦门第二东通道工程,取得了良好效果,可为类似项目提供借鉴。

摘要：为了给强震区高墩长联连续梁桥的抗震设计提供参考,以一座六跨连续梁桥为工程背景,提出采用摩擦摆支座、拉索减震支座的两种减震体系,采用SAP2000软件建立全桥分析模型,基于非线性时程分析方法,分析比较了减震参数对最大墩梁相对位移、最大墩底弯矩的影响,给出了不同人工地震波计算下地震响应的离散性,选定合理减震参数比较了两种减震体系的减震效果与耗能特性。结果表明,两种减震体系都可以有效降低结构地震内力,固定墩的减震率分别为64.1%、66.5%;摩擦摆体系的墩梁相对位移响应大,不同地震波离散性大,而拉索减震体系的墩梁相对位移响应小,不同地震波离散性小。拉索减震体系可以更为有效地控制落梁灾害,并且地震响应的离散性应作为减震参数选取的重要依据。

摘要：为研究液化场地中群桩在强震作用下的动力响应特征及桩侧土抗力-桩土相对位移(p-y)曲线规律,依托海文大桥实体工程,基于振动台模型试验,开展了0.15g~0.35g地震动作用饱和粉细砂土层不同埋置深度下的砂土孔压比、桩身弯矩及p-y曲线动力响应研究。结果表明:地震动强度达到0.25g时,不同埋置深度下的饱和粉细砂土层孔压比均大于0.8,产生液化现象,且随埋置深度增加,孔压比增长时刻明显滞后;不同埋置深度下,桩身弯矩最大值均位于液化土层和非液化土层分界面处;同一埋置深度时,随地震动强度的增大,p-y曲线所包围的面积逐渐增大,其整体斜率逐渐变小,说明桩-土相互作用动力耗能逐渐增大,桩周土体刚度逐渐减小;随埋置深度增加,p-y曲线所包围的面积逐渐减小,其整体斜率逐渐增大,说明桩-土相互作用动力耗能逐渐减小,桩周土体刚度逐渐增大。因此,液化场地桥梁群桩抗震设计时,应综合考虑液化土层与桩基础的相互位置关系,确保桩基础在液化土层与非液化土层分界处的抗弯承载能力。

摘要：为研究强震作用下桩-土-断层非线性动力响应特性,依托海文大桥实体工程,选取4种类型(5010波、5002波、Kobe波和El-Centro波)地震波,通过建立桩-土-断层相互作用模型,利用MI⁃DAS/GTS有限元分析软件,研究断层上、下盘桩基加速度响应、桩顶水平位移、桩身弯矩以及剪力响应情况。结果表明:4种类型地震波作用下,断层上盘桩基响应程度相对于断层下盘较大,呈现出显著“上盘效应”;覆盖层土体对桩身加速度放大作用和滤波作用明显;上盘桩顶峰值加速度响应具有滞后性;桩顶加速度及其放大系数在El-Centro波作用时较大;桩顶水平位移峰值在5010波作用时较大;桩顶永久位移、桩身弯矩以及剪力峰值在Kobe波作用时较大。在桥梁桩基抗震设计时,应着重考虑断层上、下盘差异和地震波类型对桩基承载特性的影响。

摘要：浇注式沥青混合料GA和GMA各有一套技术性能评价体系,将这两套技术性能评价体系合并,并分别完成GA和GMA的配合比设计和合并技术指标体系的性能验证。结果表明:在刘埃尔流动性相当情况下,GA的60℃贯入度试验结果、-10℃极限弯曲应变、60℃车辙动稳定度和15℃冲击韧性均显著优于GMA的;GA的60℃马歇尔稳定度和35℃硬度比GMA的差。综合比较认为:GA的整体性能优于GMA。