摘要：本文分析讨论了奥氏体锰钢加工硬化机理的几个主要假说：即高位错密度，动态应变时效，形变孪晶及形变马氏体四种强化机理。根据形变奥氏体锰钢的显微照相及ＴＥＭ，与改变合金成分及形变量对此合金结构的效应，认为几个机理都起作用，而起主要作用的机理则决定于应变量，奥氏体的堆垛层错能及稳定度。设计能充分加工硬化并且抗磨的奥氏体锰钢的成分时就应综合考虑各组成合金的元素含量对各个机理的效应及最终产生的对加工硬化能量及硬化率的影响。

摘要：为满足航空轴承轻量化的设计要求,研制了挤压型铝合金自润滑关节轴承,对比同规格挤压型不锈钢自润滑关节轴承,对铝合金自润滑关节轴承进行了强度计算和有限元分析校核,开展了径向额定静载荷、轴向额定静载荷和径向额定动载荷下摆动摩擦磨损的性能试验。结果表明:挤压型铝合金自润滑关节轴承在静载荷下变形性能和径向载荷下的摩擦磨损性能满足要求,在常温低速摆动工况条件下,完全可以替代挤压型不锈钢自润滑关节轴承。

摘要：泥炭土地基在长期荷载作用下将产生显著的工后沉降,必须明确其次固结特性及机理。针对取自昆明、大理的高原湖相泥炭土开展了一系列次固结试验,探讨了取样深度、加荷比R、加荷方式、固结压力p对次固结系数Cα的影响。试验结果表明：分级加载下,泥炭土的e–lgt曲线以反＂S＂型为主,次固结变形占总变形量的比例较大;泥炭土在宏观上与普通原状土存在相似的Cα–p关系,即Cα随p的增大而增大到峰值,之后减小并趋于稳定;但泥炭土峰值Cα对应的p不等于前期固结压力cp,而为100~200 k Pa。通过建立微结构模型,对泥炭土次固结特性进行了机理分析,认为峰值Cα对应的固结压力p应为泥炭土从多孔隙状态压缩至相对密实状态的临界荷载。昆明泥炭土的次固结系数和压缩指数具有一定的相关性,二者比值Cα/Cc可视为常数,和已有研究结果基本一致。

摘要：基于大量室内试验结果,系统分析高原湖相泥炭土一维固结特性,探讨取样深度、固结压力p、加荷比R、加荷方式和预压荷载等因素对固结系数Cv的影响及机制。试验结果表明:泥炭土重塑和原状样Cv均满足随p增大而迅速减小之后趋于稳定的规律,和普通黏性土差异较大;经过预压的泥炭土,当预压荷载≤100 k Pa时,其Cv-p关系和未预压样基本一致;预压荷载>100 k Pa时,Cv较未预压样大幅度减小,并且随着p的增大,Cv变化不大;当固结压力p>200 k Pa后,所有经过预压土样和未预压样的Cv值大小相近。分析表明:原状样结构性不显著是造成泥炭土固结特性的主要原因;固结压力作用下,泥炭土经历了从多孔隙状态至相对密实状态的转变。

摘要：为了解决传统奥氏体不锈钢耐磨性较差的问题,本文设计了一种新型的Fe-Mn-Si-Cr-Ni-C奥氏体不锈钢,并研究了其耐磨性能和耐腐蚀性能.研究表明:Fe-Mn-Si-Cr-Ni-C奥氏体不锈钢在干摩擦和油润滑条件下均具有比1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢更好的耐磨性,在NaCl中耐蚀性不如1Cr18Ni9Ti不锈钢,但在NaOH中优于1Cr18Ni9Ti不锈钢.Fe-Mn-Si-Cr-Ni-C奥氏体不锈钢应力作用下发生的应力诱发γ→ε马氏体相变是其具有较高耐磨性的原因.

摘要：富含有机物质是泥炭土工程性质不良的主要原因。不同有机质含量及组分的泥炭土,其物理力学性质差异很大。为明确有机质含量的影响,对数十组不同有机质含量无定形泥炭土试样进行一系列室内试验,系统分析了物理、变形、强度及渗透性随有机质含量的变化规律;为比较有机质组分不同导致的工程性质差异,将以上无定形泥炭土物理力学指标与纤维泥炭土试验数据进行系统分析。结果表明:无定形泥炭土基本物理力学指标与有机质含量间有一定的线性关系,其中,初始孔隙比(e_(0))、天然含水率(w_(0))、液塑限(w_(L)、w_(p))、黏聚力(c)随有机质含量增加线性增大,比重(G_(s))、固结系数(C_(v))和内摩擦角(φ)随有机质含量增大而减小。相较无定形泥炭土,纤维泥炭土比重小、含水率大、孔隙比大。抗剪强度方面,无定形泥炭土黏聚力随有机质含量增大而增大,较纤维泥炭土略高;内摩擦角随有机质含量增大而有下降趋势,约为纤维泥炭土的1/5~1/14。渗透性方面,无定形泥炭土的初始渗透系数(k_(v0))及渗透指数(C_(k))随有机质含量增大而减小,且普遍小于纤维泥炭土。

摘要：为分析昆明湖相泥炭质土在轴向卸荷下的回弹行为,针对不同预压荷载土样进行了分级卸荷和完全卸荷条件下的一维压缩回弹试验。试验结果表明：分级卸荷时,不同预压荷载泥炭质土卸荷回弹率λ与卸荷比R有关,回弹变形临界卸荷比Rcr为0.5,强烈回弹卸荷比Ru为0.9;泥炭质土的最大回弹率λmax与预压荷载pr呈线性关系,预压荷载越大,最大回弹率λmax越大。完全卸荷时,泥炭质土的回弹变形具有明显的时间效应,可将回弹过程分为瞬时回弹、主回弹及次回弹三个阶段;预压荷载越大,回弹率越小,残余变形量越大。预压荷载50-400 kPa的泥炭质土次回弹系数Cre在0.05-0.16之间,且随着预压荷载的增大而增大。

摘要：上游法尾矿坝堆积尾矿沉积规律受堆积坝内坡坡度、子坝高度、尾矿原矿性质、粒度、矿浆浓度、分散放矿分管排矿流量和排放形式控制。坝内坡坡度、子坝高度和排放形式是尾矿沉积规律的主导外部因素。尾矿堆积坝是否安全运营与尾矿沉积是否符合一般规律密切相关。尾矿沉积规律可通过工程措施和加强管理进行改善。重视尾矿沉积般规律是上游法尾矿堆积坝安全运营与管理的关键。