摘要：通过对链传动摩擦、磨损和润滑现象及机理,以及链传动结构和传动理论的综合分析,得出了链条磨损的主要形式及形成机理,给出设计减磨降阻链条的方法和机械结构;并应用链传动的摩擦学原理分析了链传动在各种工况下的润滑原理,给出了合理润滑方法;得出了链传动摩擦学设计的基本原理和方法。

摘要：采用压电双晶片振子,设计了一种惯性式压电振动送料器,分析了惯性式压电振动送料器的工作原理,建立了压电振子动力学模型,利用Matlab软件分析了振子长度和质量对冲击力与变形量的影响。对料盘中的物料进行了受力分析。制作了送料器样机,并对样机进行试验测试,得到了电压、振幅、频率与送料速度之间的关系曲线,结果表明该送料器在共振条件下具有良好的工作性能,随着电压的增加,振幅与送料速度呈线性增加。相比悬臂梁式压电振动送料器,该送料器具有更大的驱动能力和更小的空间结构。

摘要：设计并给出了一种对轴径向和轴向同时进行支撑的超声波轴承结构,并测试了轴的最大转速。分析了轴承表面超声辐射压力的形成以及超声波轴承的工作原理,在此基础上设计了双向支撑超声波轴承机构,测试了不同悬浮间隙下轴的最大转速。实验结果表明:在轴重85.5 g、悬浮间隙为8.53μm时,轴最高转速达到了8 946 r/min;说明双向支撑超声波轴承结构可以实现对轴的悬浮支撑,且悬浮间隙越小,轴承对轴的支撑刚度越大,轴的工作稳定性越好,转速越高。

摘要：利用环形压电陶瓷微位移和大输出力的特点,设计了一种垂直驱动的新型结构送料器,分析了该结构送料器的工作原理并建立了整个振动系统的动力学模型.通过理论分析,确定了系统振动模态、振幅、固有频率和物料运动状态等决定送料器性能的重要参数.通过样机制作和实验测试得到了系统固有频率的分布曲线以及振幅与输送速度的关系曲线.实验结果表明,样机的最佳工作频率为195Hz;滑动输送振幅区间为17～27μm,输送速度可达到123.5mm/s;抛掷输送振幅区间为27～32μm,输送速度可达到140.5mm/s.与同型号悬臂梁式压电振动送料器相对比,该送料器性能有所提高、结构空间更紧凑,可以满足工业生产的使用要求.

摘要：以超声减摩的核心构件压电振子为研究对象 ,在测量压电振子参数的基础上通过改变压电振子的工作电压 ,测量压电振子振动时辐射端面与特定的工作表面间的摩擦系数的变化规律 ,通过有限元法计算压电振子的振动模态 ,分析超声振动的减摩机理 ,以便进行适当的结构设计 ,利用超声振动的减摩性能制造出超声波悬浮轴承。研究证明 ,超声振动具有良好的减摩性能 。

摘要：提出了一种全新结构的超声波送料器。为了克服电磁干扰和消除噪声,采用基于压电陶瓷的超声波换能器作为送料器的驱动装置,对超声波换能器的振动模式和性能参数进行了分析和设计。为了实现给料器的有效振动,采用了垂直驱动型的结构,对结构进行了设计、计算,并建立了相关的方程。实验表明:在工作频率为17.5 kHz,弹簧片厚度为7 mm时,对直径3 mm的金属薄片的输送速度可达到36 cm/min。该送料器能够实现对微小物体的输送,物料运动趋势明显并且消除了电磁干扰。

摘要：利用设计的实验装置,对轴系超声波悬浮支撑间隙进行了测试。测试结果表明,当悬浮间隙大于两接触表面粗糙度总和时,轴被悬浮起来;对比测试了两种不同材料转轴的悬浮间隙,在压电换能器驱动信号频率为21.34 kHz,驱动电压由100 V增加到220 V时,铝合金轴的平均悬浮间隙从12.49μm增加到52.97μm,铁轴的平均悬浮间隙从10.21μm增加到43.86μm。

摘要：设计了超声波轴承用压电换能器,确定所采用的压电换能器的相关参数,并采用有限元法进行压电换能器的振动模态分析,确定压电换能器辐射端面与其他零件组成摩擦副时产生最佳减摩效果的振动模态,并通过实验研究加以验证.研究表明,压电换能器处于纵向振动状态时产生的减摩效果最好.实验证明,超声振动具有良好的减摩性能,同种材料形成的摩擦副,在超声振动状态下静摩擦系数比非振动状态下降低了70%.

摘要：设计了一种超声波径向支承轴承结构。用Helmholtz方程和Neumann边界条件计算了轴承与轴颈接触面的声压,为减少启动阶段轴承与轴颈之间的磨损提供了理论依据。用动态Reynolds方程分析了轴承工作状态下挤压效应和动压润滑所产生气膜的压力,从理论上验证了轴承工作状态下存在气膜润滑。实验测定了超声波轴承的摩擦因数,摩擦因数为深沟球轴承的10%,证实了理论分析的合理性。

摘要：设计了一种超声波径向支承轴承,用动态Reynolds方程分析了轴承工作状态下挤压效应和动压润滑所产生气膜的压力,从理论上验证了轴承工作状态下存在气膜润滑。在相同的试验条件下,测定了超声波轴承和深沟球轴承的摩擦系数。两者相比,超声波轴承的摩擦系数仅为深沟球轴承的10%。