摘要：目的 观察3D打印多孔钛合金桩的粘接强度及粘接破坏模式和表面、粘接界面特征,以期利用多孔结构的机械嵌合来提高金属桩核的粘接强度。方法 实验设计4组,A组选取10根预成纤维桩,扫描并获取三维数据,B、C、D组均使用A组获得的数据分别进行3D打印实心钛合金桩、3D打印多孔钛合金桩、氧化锆桩的设计与制作,将各组桩包埋、切片,使用万能力学实验机将桩从桩核树脂中推出,记录各组桩的粘接强度和粘接破坏模式,并用扫描电镜观察桩的表面、粘接界面特征。结果 A、B、C、D组粘接强度分别为(229.11±80.15)、(389.29±58.39)、(572.35±128.08)、(137.54±26.81)MPa,组间两两比较,P均<0.05。A、B、C、D组粘接界面破坏的例数分别为7、2、1、8例,粘接内部破坏的例数分别为0、1、3、0例,混合粘接破坏的例数分别为3、7、6、2例,组间两两比较,P均<0.05。A组扫描电镜下可见纤维桩表面大量排列紧密的纤维束,纤维桩与桩核树脂结合紧密;B组可见3D打印实心钛合金桩的表面有大量点状颗粒,点状颗粒间可见树脂嵌入,钛合金实心桩与桩核树脂结合紧密;C组可见3D打印多孔钛合金桩表面大量不规则空隙,桩的表面也存在大量点状颗粒,在颗粒间以及空隙间可见大量树脂嵌入,极大的增加了桩与桩核树脂的机械嵌合作用;D组可见氧化锆桩和表面相对平整,桩与桩核树脂结合紧密,机械嵌合明显少于前面三组。结论 与预成纤维桩、氧化锆桩和3D打印实心钛合金桩相比,使用3D打印技术制作的多孔钛合金桩,粘接强度有明显的提升,粘接破坏模式主要为混合粘接破坏,桩表面有大量不规则空隙及点状颗粒,在颗粒间及空隙间可见大量树脂嵌入,极大增加了桩与桩核树脂的机械嵌合作用。

摘要：目的设计制作不同孔隙率的钛合金多孔桩,比较它和其它材质桩的力学性能。方法设计不同孔隙率的钛合金多孔桩并进行打印,计算弹性模量的平均值并与牙本质进行比较。获取预成纤维桩的数据模型,设计制作钛合金多孔桩、钴铬桩、氧化锆桩,记录不同材质桩的挠曲强度、屈服强度、弹性模量。结果随着孔隙率增加,多孔桩弹性模量逐步降低,孔隙率为40%时,多孔桩弹性模量(17.04 GPa)与牙本质接近。多孔桩与纤维桩的挠曲强度、多孔桩与氧化锆桩的屈服强度差异无统计学意义,其余组间差异均具有统计学意义。结论孔隙率为40%的钛合金多孔桩弹性模量与牙本质接近,且该桩的挠曲强度和屈服强度与纤维桩及氧化锆桩无明显差异。

摘要：目的用三维有限元方法分析钴铬合金铸造三臂卡环固位臂在摘取时的应力分布,探讨3种宽度固位臂可放置的最大倒凹深度,为可摘局部义齿的设计和制作提供参考。方法以下颌第二磨牙为基牙,建立基牙和3种宽度固位臂的三维有限元模型,设定固位臂宽厚比为3:1,设计卡臂尖和固位臂中部进入基牙的倒凹深度不同,在固位臂中部施加动态位移载荷(以3 mm/s 速度,使卡环向上产生3 mm 的位移),计算固位臂从基牙上摘取时的接触受力。采用的统计学方法为直线相关与回归分析和两条回归直线的比较。结果固位臂的最大应力与卡臂尖进入基牙的倒凹深度呈正相关关系,与固位臂中部1/3进入基牙的倒凹深度无明显相关性。当卡臂尖进入基牙的倒凹深度相同时,随固位臂宽度的增大,固位臂最大应力的增加有统计学意义(P<0.01)。1.8、1.6和1.4 mm 3种宽度的钴铬合金固位臂可放入基牙的最大倒凹深度分别为0.25 mm、0.30 mm 和0.35 mm。结论当宽厚比一定时,固位臂越宽,卡臂尖可进入基牙的最大倒凹深度越小。为防止固位臂永久变形,应根据卡臂尖进入基牙的倒凹深度选择不同宽度的固位臂。

摘要：目的对比分析两种材料铸造卡环在义齿摘取时的应力,为临床设计提供参考。方法建立前磨牙和不同形态的卡环固位臂的三维有限元模型,施加动态位移载荷,计算卡环与基牙的接触受力情况。结果所得数据经SPSS10.0统计软件和数理统计方法分析表明:当宽度一定时,随着卡臂尖倒凹深度的增大,钴铬合金铸造卡环固位臂的峰值应力与金合金卡环相比增加得快;金合金铸造卡环在前磨牙上所能放置的最大倒凹深度比钴铬合金卡环大。结论在设计和制作铸造卡环时,选择钴铬合金卡环进入基牙的倒凹深度较金合金卡环要更加慎重。当基牙的倒凹深度较大时,建议设计金合金卡环,以防卡环在使用中发生永久变形。

摘要：目的对比分析磨牙牙体大面积缺损桩核冠和全冠修复后,存留牙体组织的应力状况,为磨牙牙体缺损的修复设计提供参考。方法分别建立上下颌磨牙大面积缺损桩核冠修复和牙体充填后全冠修复2种修复方式的三维有限元分析模型,模拟牙齿在咀嚼过程的受力情况,计算分析上述2种修复状况下,存留牙体组织的应力分布状况。结果磨牙桩核冠修复后应力集中区在根管口和牙颈部;全冠修复后,应力集中在牙颈部,全冠修复后牙颈部的最大应力小于桩核冠修复后根管口的最大应力。结论磨牙大面积缺损修复时,若牙体预备后存留壁厚度不小于1.5mm,全冠修复较桩核冠修复更有利于利用牙齿固有结构保存存留牙体组织的抗力性。

摘要：目的比较应力中断设计的活动义齿中,不同裂隙长度对义齿修复效果的影响。方法符合纳入标准的下颌游离端缺牙需行可摘局部义齿修复的患者共60人,随机分为三组。义齿戴入后1周复诊,评估游离端基牙及黏膜疼痛情况。对比三组出现修复后疼痛情况的差异。结果应力中断设计能够减少义齿修复后出现游离端基牙疼痛的情况(P0.05)。结论使用应力中断设计可以减少义齿修复后游离端基牙疼痛。裂隙长度增加可以进一步减少基牙疼痛。游离端基牙条件差时可以通过延长裂隙,降低修复后出现游离端基牙疼痛的几率,提高患者舒适度。

摘要：目的 :为研究牙尖斜度对上颌全口义齿基托应力分布状况的影响提供基础条件。方法 :采用三坐标测量机和计算机辅助设计建立计及牙尖斜度的三维有限元模型 ;依据理论力学原理确定加载方式。结果 :建立了更接近临床实际情况、有牙尖斜度的三维有限元模型 ,确定了不同牙尖斜面外载荷的加载方向 ,并根据推导公式计算出不同加载情况下应加力的大小。结论 :该模型可用于上颌全口义齿应力分布研究。

摘要：目的:研究不同腭穹隆形状时,人工牙排列位置、牙尖斜度对上颌全口义齿基托应力分布状况的影响,为上颌全口义齿修复的优化设计提供理论依据。方法:应用三维有限元应力分析法,研究在不同腭穹隆形状时,人工牙排列位置、牙尖斜度对上颌全口义齿基托应力分布状况的影响。结果:各种载荷条件(三种腭穹隆形状、五种人工牙排列位置)下,随着牙尖斜度的增加,基托的应力增大。后牙颊向偏离牙槽嵴顶,前牙唇向偏离牙槽嵴时,基托应力集中区的强度均发生变化。三种腭穹隆形状时,基托应力集中强度依次为:腭穹隆低平、腭穹隆适中、高腭穹隆。结论:牙尖斜度、腭穹隆形状和人工牙的排列位置对上颌全口义齿基托的应力集中状况有明显的影响作用。提示临床行全口义齿修复时,应考虑患者腭穹隆形状,选择适当牙尖斜度的人工牙,特别是腭穹隆低平患者。

摘要：目的 :研究牙尖斜度对基托前部应力状况的影响 ,以指导全口义齿的临床设计与制作。方法 :应用三维有限元应力分析法研究牙尖斜度对上颌全口义齿基托前腭部节点 338及唇系带切迹区节点 35 0应力状况的影响。结果 :随着牙尖斜度的增加 ,基托前腭部、唇系带切迹处的应力集中状况不断加剧 ,当牙尖斜度增至 30°时 ,切迹处节点 35 0的应力值超过了前腭部节点 338成为峰值点。结论 :基托前腭部始终是一个应力集中区 ,其应力集中强度随牙尖斜度的增加而加剧 ;唇系带切迹处为义齿结构上的薄弱区 ,其应力集中构成了义齿折裂的潜在因素。

摘要：目的用三维有限元方法分析钴铬合金和金合金铸造三臂卡环固位臂在不同摘取方式时的应力分布,探讨可摘局部义齿的适宜摘取方式,为临床指导患者摘取义齿提供参考。方法以下颌第二前磨牙为基牙,建立基牙和三种宽度固位臂的三维有限元模型,设计卡臂尖和固位臂中部进入基牙的倒凹深度不同,分别在固位臂的中部和起始部施加速度为3mm/s的动态位移载荷,使卡环向上产生3mm的位移,计算不同方式摘取时固位臂的接触受力。结果用推拉基托方式摘取义齿时,三种宽度的钴铬合金和金合金铸造卡环固位臂的最大应力与卡臂尖进入基牙的倒凹深度均呈正相关关系;同种材料的卡环固位臂,当卡臂尖进入基牙的倒凹深度相同时,随着固位臂宽度的增大,最大应力增加,差异有统计学意义;相同宽度、不同材料卡环固位臂,随卡臂尖进入基牙倒凹深度的增大,最大应力增加,差异有统计学意义。用推拉卡环方式摘取义齿时,相关的结果与用推拉基托方式摘取义齿时类似。对于同种材料、同一宽度的固位臂,随着卡臂尖进入基牙倒凹深度的增大,推拉卡环摘取义齿时固位臂的最大应力比推拉基托时增加得快,最大应力拟合直线的斜率大,且两条拟合直线有交点。结论钴铬合金铸造三臂卡环的可摘局部义齿,适宜用推拉卡环方式摘取。金合金铸造三臂卡环的可摘局部义齿,当卡臂尖进入基牙的倒凹深度较浅时,适宜用推拉卡环的方式摘取;当卡臂尖进入基牙的倒凹深度较深时,适宜用推拉基托的方式摘取。