摘要：直流蒸汽发生器(OTSG)是ACPR50S小型堆的主要设备之一,OTSG内部高注量率中子会使OTSG主蒸汽出口处的水蒸汽产生活化,从而污染整个二回路系统。基于目前OTSG设计的屏蔽方案,本文对^(16)N的产生与传输进行了初步计算分析。结果表明,OTSG内部的中子注量率量级与蒸汽出口^(16)N放射性活度结果已经降低至较低水平,目前OTSG外壁的屏蔽材料与厚度可以满足正常运行工况下初步屏蔽设计的目标。

摘要：利用ABAQUS软件对研究堆水平实验孔道中异种材料法兰联接的密封结构进行了弹塑性接触计算。利用有限元分步加载技术,模拟了主螺栓预紧和加压过程,研究了主法兰的应力分布和结构的密封性能。计算结果表明,在预紧状态和设计压力状态下,水平孔道中的异种材料法兰联接-双道"O"形环密封结构完全可以满足强度和密封要求。

摘要：运用有限元分析软件，对不锈钢与铝合金法兰之间的O形环密封进行了分析。分析中考虑了材料的弹塑性变形。分析表明：对于声5mm×0．5mm规格的预紧型不锈钢O形密封环，10％～20％的压缩量下的密封性能较佳，密封宽度0．2～0．3mm，接触压力80～120MPa，预紧比压100～130N／mm，这与0形环的设计压扁力120N／mm较为吻合。

摘要：采用镶嵌自润滑轴承替代船闸闸门支撑铰的原有轴承。镶嵌自润滑材料采用了超细粉MoS2 作为主要成份 ,介绍了镶嵌自润滑材料的制备过程。自润滑复合材料具有良好的润滑性能 ,能够满足实际需求。

摘要：使用三维设计软件CATIA模拟了起落架收放系统的运动规律,消除了各零件之间的干涉现象。用软件计算了关键部位的速度和加速度随时间曲线和机轮上3点的运动轨迹,最后计算了各运动件的扫过体积。计算结果表明,收起和放下的过程并不完全对称,机轮的最大速度值为0.019m/s,缓冲支柱下表面的最大速度为0.031m/s,机轮的最大加速度值为11m/s2,缓冲支柱下表面的最大速度为14m/s2,收起过程的最大速度更大。在系统所有零件中,机轮扫过体积最大。

摘要：在SRV摩擦磨损试验机上研究了10MW高温气冷堆用石墨材料IG-11自配副及其与不锈钢配副在空气和氦气气氛中的磨损性能,并利用扫描电子显微镜分析了试样磨损表面形貌.结果表明:环境气氛对石墨自配副磨损性能的影响较大,在氦气环境中石墨的磨损率较大,磨屑尺寸相对较小且呈棱状,主要发生磨料磨损;在空气环境中石墨的磨损率相对较小,磨屑尺寸相对较大,且形成大量片状磨屑,主要发生疲劳磨损;而就石墨与不锈钢摩擦配副而言,由于硬质不锈钢表面粗糙峰对石墨的切削作用,环境气氛的影响减弱.

摘要：医院中子照射器堆水净化系统实际设计等级为3级,有抗震要求,抗震设计标准为TECDOC-1347规范,可以使用等效静力法对堆水净化系统进行抗震计算。首先根据TECDOC-1347规范,说明如何取抗震计算参数。然后根据所取的参数,对整体结构进行了抗震计算。计算中直接考虑了螺栓联接,避免了手动计算螺栓强度。根据TECDOC-1347的要求,要对结构进行屈曲分析。在软件中建立的三维计算模型,忽略螺栓的影响,计算了整体结构的临界屈曲载荷。通过分析证明,结构能够满足抗震要求,在地震载荷和内压的作用下,结构不会发生屈曲。

摘要：对具有复杂内腔结构的发动机零件实体进行了逆向工程设计。首先利用工业CT机对含有内腔结构的发动机零件进行扫描;将扫描的截面图片导入医学软件MIMICS中,并导出转换为STL格式的云点模型;利用大型设计软件CATIA的逆向设计功能,将云点图像转换为三维实体模型。通过上述方法,实现了对含有内腔结构的发动机零件进行了逆向设计,得到了发动机零件的实际结构尺寸,解决了激光扫描只能扫描零件外表面轮廓的不足,可用于其他具有复杂内腔结构零件的逆向设计。但由于CT扫描图片的精度偏低,因此,需对模型进行处理后才能用于工程实际加工。

摘要：使用三维设计软件CATIA设计了汽车发动机的复杂结构,然后在网格划分软件HARPOON中将设计的发动机零件自动划分为以结构化六面体网格为主的有限元网格,最后在大型非线性有限元软件ABAQUS中,分析了发动机在静力和动力作用下的应力分布。计算结果表明,采用结构化六面体网格,单元数量少,计算速度快,结果可靠;而采用四面体网格,单元数量大,对于同样配置的计算机,无法进行四面体网格的模型的计算。网格尺寸增加后,单元数量减少,计算机可以计算四面体网格模型,但计算结果与六面体网格偏差比较大。

摘要：在自行设计的模拟试验台上,对不同的材料配对摩擦副,进行了船闸材料运动件的耐磨性试验。试验表明,球墨铸铁在水润滑条件下,是一种很好的自润滑材料,而铝铁青铜铸件不能适应水润滑条件下船闸运转件的需求。目前采用的锻CuNiCoBo材料,磨损试验结果不一致,既有耐磨性好的,也有耐磨性很差的,不适合作为船闸运转件材料。