摘要：设计了一种结构新颖的具有非线性特性的隔振器,介绍了该隔振器的结构特点。以隔振器的刚度为主要设计指标,利用建立的有限元模型对关键参数进行了设计,通过仿真计算获得了隔振器的静态特性和动态特性,结果表明这种隔振器的刚度特性是非线性硬特性,其轴向性能要优于横向性能。

摘要：从微观组织角度深入研究了预拉伸变形对Fe-14Mn-0.22C合金阻尼性能的影响。研究结果表明,该合金在预拉伸变形处理时,发生了γ→ε转变,预变形量越大,γ→ε转变生成的马氏体越多,γ/ε界面面积增加,合金的阻尼性能随预变形量的增大而提高,在预变形量为4%时,合金的阻尼性能达到最大值。但当预拉伸变形量的进一步增大,由于马氏体变小并失去方向性,加上大量位错等缺陷的增加,使得γ→ε界面有效移动面积减小,移动能力降低,阻尼性能下降。

摘要：本研究利用化学共沉积法制备了一种改进的Fe3O4磁流体,利用该磁流体在光学显微镜下成功地观察到Fe-13Cr-3Mo阻尼合金的磁畴及在磁场下磁畴的变化过程.实验表明,在外界磁场作用下,磁畴因畴界的移动而明显粗化,但同一晶粒中磁畴的排列几乎是有序的.不同晶粒中磁畴的走向截然不同,宽窄也不同,局部区域的内应力会导致磁畴的细小和堆积.参与移动的磁畴的数量和畴界移动的幅度是内耗随应变变化的本质原因.

摘要：利用倒扭摆仪研究了不同退火温度对Fe -7Al- 0 .5Ti合金阻尼性能的影响,并借助水基磁流体分析了磁畴结构变化,利用扫描电镜分析了晶界析出物的形态及组成。结果表明, 1000℃退火保温 2h时,Fe -7Al- 0 .5Ti合金阻尼性能出现峰值。热处理温度越高,组织内应力和缺陷的减少使得磁畴的排列越来越整齐,磁畴宽度也越大,但晶界附近少量含Ti碳化物析出,导致局部成分和结构的非均匀化,不仅使得该区域磁畴细化,而且阻碍了畴界的移动,从而影响了阻尼性能的提高。

摘要：通过对Fe Mn基减振合金阻尼机制的研究 ,深入分析了预变形处理对Fe 14 0 4Mn 0 2 2C合金阻尼性能的影响。结果表明 ,该合金在预变形处理时 ,发生了γ→ε转变。预变形量在 0～ 4 %区间 ,随着预变形量增大 ,γ→ε转变生成的马氏体越多。在预变形量为 4 %时 ,合金的内耗达到最大值 ,随预变形量的进一步增大 。

摘要：在环境温度和外磁场变化的条件下用改进的倒扭摆内耗仪分析了Fe-13Cr-2.5Mo合金的阻尼性能,用扫描电子显微镜分析了阻尼合金的组织结构。结果表明,合金的阻尼值包括铁磁部分和非铁磁部分。前者在室温条件下占整个阻尼的80%～90%,后者占10%～20%。当环境温度从23℃升高到550℃,阻尼性能逐渐下降到原来的60%～70%。比较900℃水冷处理的试样,1100℃炉冷试样的阻尼峰值对应的扭转应变较低,这表明其因外界噪声产生阻尼的能力较强。组织中晶粒的大小,析出物的产生及快速冷却过程中产生的微观残余应力是900℃水冷试样扭转应变较高的主要原因。

摘要：利用倒扭摆内耗仪研究900℃下不同退火时间对Fe-7Al-0.5Ti合金阻尼性能的影响,借助水基磁流体分析了磁畴结构变化,以此解释阻尼性能变化的原因。采用扫描电镜分析晶界析出物的形态及组成。研究发现,在淬火温度为900℃的前提下,退火时间为2h,Fe-7Al-0.5Ti合金阻尼性能出现峰值。随着保温时间的延长,组织内应力和缺陷的减少使得磁畴的排列越来越整齐,磁畴宽度也越大,但晶内和晶界附近少量含Ti碳化物析出,钉扎畴界的移动,从而影响阻尼性能的提高。

摘要：要研制了FE-5AL高阻尼合金,并在倒扭摆仪上检测了合金的阻尼性能。数据显示,随热处理温度的升高,阻尼性能逐渐升高,并在900℃下达到峰值。在900℃下,不同保温时间处理的结果还表明,在0．5H左右,合金的阻尼性能最好,对数衰减率超过90×10-3。当环境温度从50℃上升到500℃时,阻尼性能可以保持80％。

摘要：以自制的Fe-7Al-0.5Ti高阻尼合金为研究对象,利用葛氏倒扭摆仪研究了热处理温度和时间对合金自由振动的衰减能力的影响.数据显示,在900℃下保温2h后经过水冷处理后合金的阻尼参数δ达0.163.另一方面合金900℃下晶粒尺寸在2h以前长大明显,此时合金的阻尼性能很快增加,2h后晶粒尺寸增加缓慢,该性能逐渐降低.

摘要：研究了Fe Mn基减振合金的减振机制 ,并深入分析了固溶处理对Fe 14 0 4Mn 0 2 2C减振合金阻尼性能的影响。研究结果表明 ,该合金经固溶处理后 ,发生了γ→ε转变 ,固溶处理温度越高 ,γ→ε转变生成的马氏体越多 ,合金的阻尼性能随固溶处理温度的升高而提高 ,在 10 0 0℃时 ,合金的阻尼性能达到最大值 ,随温度的进一步升高 ,阻尼性能反而恶化。