摘要：最近几年,上海市进行了中心城和几个边缘分区的分区规划。本文着重介绍了分区规划与区划的结合及南分区规划的主要内容。

摘要：通过对不同的胶凝材料用量、水灰比和矿物掺合料掺量进行正交设计,对长寿命海工高性能混凝土进行配合比优化设计,并对其新拌混凝土工作性能、硬化混凝土力学性能、耐久性能进行评价。结果表明:通过优化设计配合比,可得到具有优异施工性能和耐久性能的海工高性能混凝土,其0 min坍落度为195 mm,60 min经时损失仅为10 mm;28 d抗压强度可达到61.47 MPa;28 d电通量为427 C;300次冻融循环后,质量仅损失1.09%;60 d碳化深度仅为0.67 cm。

摘要：利用沸石部分或完全(体积分数为0%、50%、100%)取代海水拌合超高性能混凝土(UHPC)中的河砂,对比研究了沸石对海水拌合UHPC宏观和微观性能的影响。结果表明,海水拌合促进UHPC的水化,从而缩短UHPC的凝结时间,提高UHPC的抗压强度和自收缩,而沸石吸收氯离子会抑制氯离子的加速水化作用,使海水拌合UHPC的凝结时间延长,抗压强度降低。此外,沸石的内养护作用可以有效改善海水拌合UHPC的自收缩,且效果比在淡水拌合UHPC中更好,这主要是因为沸石在海水拌合UHPC中释水的时间更早且更长。由于多孔沸石的强度低于河砂,所以UHPC的早期抗压强度随着沸石含量的增多而逐渐降低,养护至28 d后,沸石的内养护作用优化了界面过渡区,从而促使后期硬化浆体进一步密实。

摘要：基于颗粒最紧密堆积理论,通过MAA模型对陶砂骨料的最大粒径分别为0.6、2.36、4.75 mm的UHPC进行了配合比设计,并对其新拌混凝土的工作性能、硬化混凝土的力学性能、体积稳定性和微观结构进行了评价。结果表明:通过MAA得到的陶砂UHPC具有较低的收缩值和优异的界面微观结构,其28 d的抗压强度均在110 MPa以上,陶砂组最大的收缩值仅为300×10^(-6),较河砂组的最大值770×10^(-6)降低了50%以上。

摘要：通过采用修正后的Andreasen-Andersen模型,将破碎细化后的多孔陶粒筛分成粒径分布在0.6~1.25 mm的骨料,等体积取代同粒径分布的河砂来制备超高性能混凝土。参照相关测试标准对其工作性能与力学性能进行了测试,同时设计落球试验对其抗冲击性能进行测试,并采用扫描电子显微镜对其断面进行了形貌分析。其中试块的抗压强度并未因陶粒的引入出现明显下滑,且28 d强度均超过120 MPa;当陶粒取代全部体积同粒径河砂时,试块的抗冲击性能相对标准组有了明显提升,且试块的抗冲击强度与陶粒替代同粒径河砂的体积分数呈正相关;而在SEM图中可观测到陶粒的多孔吸水结构,并在孔内部及周围观察到丰富的水化产物,在陶粒周围形成壳状的内养护区。