摘要：木质材料作为生物质可再生资源,广泛应用于能源、建筑、家具等领域,其热解利用和阻燃处理是木质材料研究的核心问题。本文在总结木质材料热解过程和热解产物的基础上,发现模型法对木质材料热解动力学拟合较为精确,无模型法则更适合描述多步动力学过程,这对木质材料热解利用和木结构建筑阻燃处理具有重要指导意义;同时,概述了生物质材料阻燃的主要学说,并对木质材料传统阻燃技术、碳纳米管(CNTs)阻燃技术和生物质阻燃技术进行综述,认为磷系与氮系、硼系协效阻燃剂开发利用是木质材料阻燃技术发展的方向之一、解决碳纳米管自身缠绕团聚现象和改善生物质阻燃剂的热稳定性问题将是今后研究的热点。

摘要：本文采用梯度风速自动采集仪通过野外观测实验,研究了东胜区平缓沙地人工种植沙柳林风速、积沙与幅宽和株高的关系。研究结果表明,沙柳灌木林能降低近地表的迎风侧与背风侧的风速,沙柳林带对植株高度以上高度处的风速影响较小。适当的间伐宽度即能保证林木自身的复壮,又能保证其发挥自身的生态效益。经观察,当林带平茬宽度小于20m时灌木林能够起到防风固沙作用,且沙粒在迎风侧前3排植株下部沉积,形成生物地梗,积沙体积与植株所在行数有很大的相关性。

摘要：研究沙柳(Salix psammophila)液化工艺因子(液化时间、液化温度和催化剂98%浓硫酸用量)与液化产物流变特性的关系,为液化产物在管道内流通提供理论依据。单因素试验结果表明:(1)沙柳液化产物动力黏度受液化率和液化产物状态双重影响,随液化工艺因子水平呈先减小后增大变化,在液化时间80 min、液化温度150℃、催化剂用量6%时液化产物动力黏度最小值0.16 Pa·s。(2)液化产物剪切应力随液化工艺因子水平呈先增大后减小变化,在液化时间80 min、液化温度160℃、催化剂用量4%时剪切应力获最大值;液化产物储能模量(G’)、损耗模量(G")和复数黏度(η^(*))随液化工艺因子水平呈先增大后减小变化,在液化时间70 min、液化温度160℃、催化剂用量4%时G’和损G"获最大值;G’和损G"随角频率增加而增大,η^(*)随角频率增加而减小。(3)优化工艺条件下液化产物非牛顿指数n值0.91,表现出假塑性流体性质;液化产物黏流活化能随剪切速率增大而减小,黏流活化能依赖于温度和剪切速率。沙柳液化产物流变性能受液化工艺因子影响,剪切应力、储能模量、损耗模量和复数黏度存在最佳工艺条件。

摘要：针对当前毛乌素沙地沙柳灌丛衰退问题,设计维持丛状结构特征可持续的生态平茬方法,研究不同平茬方法下沙柳灌丛的风场结构与防风效益,为今后毛乌素沙地沙柳生态平茬提供理论指导。试验设定6种平茬强度(0、0.2Ф、0.4Ф、0.6Ф、0.8Ф、1.0Ф,Ф为灌丛蓬径),3种平茬模式(模式A:按平茬强度沿主风向从灌丛迎风面向背风面平茬、模式B:按平茬强度沿主风向从灌丛两侧向中间同时平茬、模式C:按平茬强度沿主风向从灌丛中间1/2处同时向两侧平茬,下同)来维持灌丛结构的可持续存在,分析平茬后灌丛保留结构的自身形态参数和防风效益的关系,并依此选出最优平茬方法。试验结果表明:平茬强度在0～0.4Ф范围内,模式A和B的灌丛形态参数和防风效益指标均无显著变化,但模式B防风效益优于模式A;而强度为0.6Ф及以上,3种平茬模式下,背风面的风速降幅均明显减小,防风距离逐渐缩短,与原灌丛防风效益差异显著,强度为0.4Ф是防风效益发生突变的临界点。对防风效益影响最大的形态参数是疏透度。研究得出合理的平茬方法为:沙柳灌丛以模式B进行平茬,平茬强度为0.4Ф。

摘要：为防止穿沙公路路侧地表和路面在沙柳防护带衰退时期被风蚀和沙埋,设计维持丛状结构的平茬方式对其进行平茬复壮,优选出其发挥阻、输沙能力的最佳平茬强度,实现穿沙公路路域沙柳防护带可持续经营.以穿沙公路路域沙柳防护带为研究对象,以试验设定平茬方式按0.3Φ、0.5Φ、0.7Φ、1.0Φ(Φ为沙柳灌丛蓬径)强度梯度依次进行平茬,并对各平茬强度下的风速和输沙率进行观测,计算粗糙度并分析,选出平茬最为合理强度.研究结果表明:沙柳防护带在平茬强度为0.3~0.5Φ时,风速流场特征与未平茬时相比变化幅度较小,仍能将防护带前后风速控制在起沙风速之下,防护作用较好;平茬强度为0.5Φ时,防护带后H、2H、3H、4H测点地表粗糙度均大于旷野起沙时的粗糙度,5H测点处两者正好相反,5H点处为公路边缘,风速增大,对路面积沙有输导作用.平茬强度为0.5Φ以内时,沙柳防护带具有很强的阻沙能力,阻沙效果显著.综合对比分析,穿沙公路路域防护带最合理的平茬强度为0.5Φ.

摘要：为探索大方捆打捆机喂入机构的运动规律,通过初步确定喂入机构的基本参数,使用SolidWorks软件得到大、小喂入叉的机构简图,建立大、小喂入叉机构的轨迹和运动方程,采用MATLAB进行编程求解,最终实现仿真分析和参数优化。经分析:小喂入叉和大喂入叉的轨迹呈腰果型,小喂入叉运动周期T 1=0.7 s,大喂入叉运动周期T′1=1.5 s,通过适当改变大喂入叉l′e长度,可提高大喂入叉在压缩室停留时间,提高预压室和压缩室内充草量,进而提高大方捆打捆机工作效率。当l′e=560 mm时,整周期内喂入秸秆量为1.744 kg,喂入效率提高13.54%,可较好地应用于农业生产。该仿真初步验证理论分析的准确性,直观清晰地描述其运动状态,为喂入机构的设计提供参考依据。