摘要：基于SWAN波浪传播模型建立包含风暴潮与天文潮耦合传播的台风浪数值模型,将1949年以来登陆我国大陆沿海最强的5612#台风作为典型的超强台风,计算了超强台风沿中线和北线路径登陆遭遇天文潮高潮位时产生的沿海波高过程。结果显示:河口波高总体分布下游大于上游,北岸大于南岸,两岸代表断面堤前最大有效波高可达5.5m;中线路径生成的近岸台风浪波高为单峰过程,北线路径时北岸的波高出现双峰过程,波高峰值与风暴高潮位并非总是同步出现,两者时间差最大为4h;根据频率曲线分析,中线、北线路径超强台风作用下乍浦站台风浪的重现期分别为135a和350a;中潮时的近岸台风浪波高比大潮降低0.1～0.2m,小潮时再比中潮降低同样幅度。这些结论对海堤工程设计和防灾减灾具有重要意义。

摘要：通过调查和收集电厂温排水的原体观测资料,采用实测资料分析和模型试验对比的方法,研究了地处甬江河口的镇海电厂温排水对取水温升的影响。研究表明:(1)在现有条件下镇海电厂取水水温已存在超出设计最高温度(33.5℃)的情况,过高的取水温升在部分时段已经影响机组运行效率;(2)依据原体观测资料测点布置的不同,分别采用固定参考点全过程分析取水温升随潮变化的方法和针对特征时刻的变参考点分析方法是可行的,可为布置在类似的感潮河段电厂取水口与排水口工程设计所借鉴。

摘要：基于SWAN波浪传播模型建立包含风暴潮与天文潮耦合传播的台风浪数值模型,通过多次台风引起的波浪模拟,证实该模型可适用于浙江沿海。将1949年以来登陆我国大陆沿海最强的"5612"号台风作为典型的超强台风,计算了超强台风在浙北至浙南3个不同地点登陆遭遇天文潮高潮位时产生的沿海波高过程。结果显示,在开敞海区,登陆点南侧附近及其以北沿海,台风登陆时过程最大有效波高与风暴高潮位基本同时出现,而在登陆点以南远区的沿海海域,最大有效波高出现在登陆前的一个高潮位附近;超强台风作用下浙江陆域沿海离岸近1 km范围内有效波高可达4～6 m。这些结论对海堤工程设计和防灾减灾具有重要意义。

摘要：根据海塘塘前的波浪条件和台灾后海塘损坏程度,迎潮面的抗浪结构采用砼贴面护面板、埋石砼重力墙和异形块体等,塘顶为砼护面。当海塘越浪量在0.05m3 (m·s)以下时,背坡面采用干砌块石,大于此越浪量的海塘,背水面采用浆砌或灌砌保护。以上护面结构的稳定性经水槽模型验证及台灾的考验。

摘要：本文利用一维非恒定流数字模型，通过对上游洪峰流量与下游潮位分级组合计算，分析了上游洪峰流量大小和下游潮位高低对灵江干流沿程洪水位的影响，据此，在一期工程规划工况灵江干流泄洪计算中，提出了兼顾上下游设计标准的计算方案，从而给出较为合理的堤防设计高水位。

摘要：近年来登陆或严重影响浙江的强台风频率上升,北移次数增多,对舟山本岛及邻近岛屿经济活动威胁越来越大,开展舟山本岛风暴高潮位研究十分必要。分析了"烟花"台风在舟山本岛造成的风暴高潮位分布,基于海区的实测潮位资料及构建的风暴潮模型计算的风暴高潮位,揭示了本次风暴高潮位总体东部低、西部高、中部局部低值区的特征,中部局部低值区与天文高潮位的分布有关。本岛海域“烟花”台风风暴高潮位差异可达0.5 m以上;“烟花”台风若在本岛天文大潮高潮位登陆,定海至岱山风暴高潮位会继续抬高0.1~0.4 m;若南移至大目涂位置且在高潮位登陆则会造成本岛周边更高的风暴高潮位,超过本次风暴高潮位0.2~0.8 m。应高度重视风暴潮高潮位的区域差异性和变化特征,进一步提高区域风暴潮灾害防御能力。。

摘要：采用标准化的Mike 21软件进行宁海电厂温排放数值模拟,在合理选取典型潮、水面综合散热系数和热扩散系数的基础上,给出了电厂温排放引起的温升分布范围和取水口温升,为电厂环境影响评价和设计提供依据。

摘要：利用有关文献提供的可能最大台风风场 ,采用文圣常等提出的混合型海浪数值模式计算了厂址外海域可能最大台风浪 ,再经近岸折绕射计算得出厂坪前沿设计波要素 ,并对计算结果做了分析。

摘要：回顾了岱山栲门大坝1974年建成以来的运行情况,通过对该大坝被破坏原因的分析以及大坝断面形式试验的研究,探讨了在风浪、涌浪作用下大坝不同护面结构的稳定性。面对水深浪高且周期大的水文条件,大坝宜按允许部分越浪来设计,并采用三面保护以及防止坝脚淘刷的防浪冲刷措施,这种设计及防浪措施对低滩上建筑海堤具有一定的参考意义。

摘要：以钱塘江河口区为例,采用水陆联合计算法构建了河口区的风暴潮溃堤淹没模型,并以破坏力较大的#9711台风为典型台风控制条件选取不利路径,模拟了破堤后的潮水淹没情况,获得了保护区发生溃堤后的进水量、淹没水深及淹没区分布等结果,为河口区制定风暴潮防御措施提供了理论依据和技术支持。