摘要：以北京、石家庄、郑州、合肥作为样本城市,计算供暖面积10×10^(4) m^(2)的住宅小区(设定住宅建筑围护结构、传热面积相同)不同室外温度对应的热负荷及延续时间,对空气源热泵机组进行选型。结合不同室外温度下空气源热泵机组的制热性能系数,计算空气源热泵机组供暖期耗电量,根据当地平均电价计算供暖期电费。测算空气源热泵机组工程造价(包括设备购置费、安装费用)。北京、石家庄、郑州、合肥4座城市住宅小区空气源热泵机组供暖期电费分别为299.25×10^(4)、181.18×10^(4)、153.93×10^(4)、118.72×10^(4)元,工程造价分别为3578.91×10^(4)、3260.00×10^(4)、2834.78×10^(4)、2409.57×10^(4)元。

摘要：结合工程实例,对回收煤炭焦化工艺中焦炉煤气初冷器冷却水余热用于集中供热的工艺及减排效果进行分析,介绍干熄焦发电排汽余热(作为备用低温热源)回收工艺。1个供暖期可回收初冷器冷却水余热132.67×10^(4)GJ,与采用热效率为0.9的燃气锅炉提供该部分热量相比,可节省天然气4024.33×10^(4)m^(3),可减排二氧化碳8.27×10^(4)t。

摘要：介绍芬兰集中供热技术与典型案例,分析芬兰能源模式的特点。指出多热源联网和环状管网、楼宇热力站、数据库建立等方面值得我国借鉴。

摘要：以某小区作为研究对象,根据空气源热泵样本数据,采用插值法计算空气源热泵在不同室外温度、供水温度条件下的制热量、耗电功率,从而计算逐时各日累计耗电量。受室外温度影响,低谷电价时间的供热量比较高。受益于分时电价,低谷电价时间的电费并不高。低谷电价时间的供热量占比为39.02%,而电费占比仅为26.71%。该小区单位供热面积耗电量为29.72 kW·h/m^(2),单位供热面积电费为15.57元/m^(2)。与同类小区的单位供热面积耗电量、单位供热面积电费相比,计算结果处于合理范围内。

摘要：通过氧化镁补偿收缩混凝土配合比优化设计、合理的施工浇筑方案、良好的保温保湿养护措施等做法,提高了苏州地铁车站侧墙大体积混凝土的抗裂防渗效果。实验段侧墙混凝土中心温度修正后微应变在14 d内达到最大值40με~70με,30 d后降至-50με~40με,到达温峰值后降温速率在2~4℃/d,最大里表温差6~8℃。表明氧化镁膨胀剂在大体积混凝土结构中具有良好的补偿收缩效果,采用“1层吸水树脂养护膜+1层土工布”养护措施具有较好的保温保湿效果。

摘要：通过对氧化镁膨胀剂、水化热调节剂作用机理的研究,补偿收缩混凝土配合比的设计,现场数据的采集与监测,适宜的施工和养护措施,实现了夏热季节苏州地铁7号线车站混凝土侧墙验证段无有害裂缝的目标。结果表明,采用水化热调节剂复掺氧化镁膨胀剂,兼具延缓混凝土早期水化进程、补偿收缩的双重效果,降低了夏热季节因混凝土水化温升快引起的侧墙上下层扰动裂缝的风险。相较于空白混凝土,验证段中心部温度修正后28 d应变减少了127.5με,温峰降低约7℃,温峰时间延迟约9 h。

摘要：建立空气源热泵机组阵列模型,对蒸发器周围流场、温度场分布以及蒸发器风机吸风量、蒸发器翅片管换热器进口表面温度不均匀度等进行数值模拟。空气源热泵机组阵列中心区域易出现冷岛效应。适当增大机组间距,有利于缓解冷岛效应。对于被围墙包围的空气源热泵机组阵列,热泵机组宜采用整体架高的安装方式。