摘要：研究了磁化与充氧在乳化液防腐净化中的作用，设计制作出小型移动式乳化液防腐净化装置，在实验室内，对乳化液连续循环处理五个多月，结果是乳化液仍然保持原始性能，没有腐败变臭迹象，效果理想。

摘要：根据气泡与絮体的粘附理论和紊流气浮理论,设计了共凝聚气浮反应器的试验装置,并通过对洗衣废水进行试验,确定运行参数,考察设备性能,对设备进行改进混凝剂与原水在输水管线中混合,混凝过程在气浮反应池中进行溶气水释放的微气泡在微絮体的空隙内释放长大,与微絮体形成共聚复合体,在上浮过程中起到了“核”的作用,提高了絮体的上浮速度,使气浮达到了最优的去除效果该设备采用了气液混合泵溶气,取代了传统气浮装置中的空压机、溶气罐和释放器,减小了占地面积。

摘要：对电混凝处理废乳化液的操作条件进行试验 ,结果为极板间距 8mm、电流密度 5mA/cm2 、时间 2 5min为最佳操作条件。处理后出水含COD 86 0mg/L、油 10 .36mg/L、NO-2 2 10mg/L ,pH值为 8.8,外观清澈透明。用此水配制乳化液并分析测定新配制乳化液的性能 ,符合相应标准要求 。

摘要：根据气泡与絮体的粘附和紊流气浮理论,设计了共凝聚气浮反应器的试验装置,该装置采用了气液混合泵溶气,取代了传统气浮装置中的空压机、溶气罐和释放器,实现了混凝和气浮一体化。对COD的质量浓度为5 820～5 860 mg/L的皮革废水处理的试验表明:在工作压力为0.6 MPa,停留时间为30 min左右,处理效果稳定的回流体积比为225%左右,硫酸亚铁投加量为2.66 g/L,COD去除率达90%以上。

摘要：研究了厌氧内循环反应器处理脂肪酸废水的启动和运行效果,化学需氧量（Chemical Oxygen De-mand,COD）与容积负荷的关系、容积负荷与出水挥发性脂肪酸（Volatile Fatty Acid,VFA）的关系.结果表明,反应器25 d即可完成启动,达到设计运行负荷25 kg COD/（m3.d）;反应器运行负荷为25 kg COD/（m3.d）时,处理效果最佳,出水pH值为6.80~7.23,VFA约为130 mg/L,COD去除率达到85%以上;pH值变化滞后,VFA的变化比pH值能更好表征反应器内部的运行状况.

摘要：分析了水基金属切削液失效的原因,论述了其废液的处理方法。针对水基金属切削液失效及其废液的危害,设计了水基金属切削液在线循环净化设备。

摘要：乳化液废水可生化性较差,为处理带来了很大难度。为解决混凝破乳后乳化液仍然存在的超标排放问题,采用自行设计的固定床生物接触氧化装置,使用生物载体聚氨酯填料,处理混凝后的乳化液出水。结果表明,室温下在进水COD浓度8. 35×10~3mg/L,曝气溶解氧含量5 mg/L,进水p H为7时,停留时间9天,最佳填料投配率50%及悬浮污泥浓度5 500 mg/L状况下,此装置出水COD去除率可达到95%。为了提高废水可生化性,采用3种自行研制的生物调节剂,并确定最佳使用量,结果表明在3号生物调节剂投加量为2. 97×10^(-3)kg BOD/L时效果最佳,达到相同COD去除停留时间减少至5天,最终处理后出水达到《污水排入城镇下水道控制项目限值》(GB/T 31962-2015) C级标准。该方法处理混凝后乳化液出水效果理想,配合生物调节剂的使用能提高废水可生化性,有效缩短反应的停留时间。

摘要：针对金属切削液失效变质和腐败变质的根源,设计了多级磁分离技术与臭氧-气浮技术联用的处理工艺,并对金属切削液进行了净化再生试验。在切削液进水流量为300 L/h,臭氧加入量为进水体积的10%,共聚气浮分离系统压力为0.15 MPa时,经该系统处理40 min,即可有效去除导致切削液失效的油污、悬浮物、微生物。

摘要：采用铁碳还原—Fenton氧化—臭氧氧化的联合处理工艺作为高浓度香料废水的预处理方法,筛选出最佳的反应条件.结果表明,经该工艺处理后的高浓度香料废水,铁碳还原工艺的CODcr去除率为39%,Fenton氧化工艺的CODcr去除率为29.3%,臭氧氧化工艺的CODcr去除率为13.7%,CODcr的总去除率为82%.并设计制作了一套连续处理设备,稳定运行后,对香料废水的CODcr去除率达到80%,可以达到工艺设计要求.且该工艺效率高,易于实现工业化.