摘要：泸州市博物馆藏有明末清初著名书画家王铎的《十月乡书断行草立轴》,从《十月乡书断》诗、书法、款识和印鉴,可以断定为王铎真品无疑,为王铎书法艺术生涯巅峰时期的作品。

摘要：泥水盾构在砂卵石地层掘进时,排浆管道将输送大量大粒径卵石,导致浆体产生不稳定湍流,这给管道压力损失的确定带来了挑战。该研究设计了环流试验装置,以CMC透明黏性浆液为实验用泥浆,建立了基于计算流体动力学与离散单元法(CFDDEM)耦合的三维数值模型;以粒径为5~80 mm的卵石为对象,分析了卵石粒径级配、浆液流速、卵石体积分数以及管道倾角对管道沿程压力损失的影响规律。研究结果表明:同一卵石粒径级配、卵石体积分数与管道倾角下,管道沿程压力损失随浆液流速的增加大致呈指数函数规律增加;对于水平管道,不同卵石粒径级配下的管道沿程压力损失差别较小;在低浆液流速(v <2 m/s)下,管道沿程压力损失随卵石体积分数的增大呈线性规律增加,在较高浆液流速(v≥2.0 m/s)下,管道沿程压力损失随卵石体积分数的增大呈指数函数形式增加;对于倾斜及竖直管道,同一卵石粒径级配、卵石体积分数与浆液流速下,管道沿程压力损失随着管道倾斜角度的增大首先表现为缓慢增加,然后呈急剧增加,其转折点的管道倾角为60°。此外,在泥浆浮力以及湍流的作用下,大粒径的卵石难以克服自身重力达到完全悬浮的运动状态,因此,大粒径卵石主要沿管道下壁面运动,且在管道弯头处压力存在明显的分层现象。

摘要：泥水盾构在砂卵石地层掘进的过程中,由于排浆管路中存在大量不规则卵石,排浆管路输送尤为复杂。设计了环流试验装置,并基于计算流体动力学与离散单元法(CFD-DEM)耦合方法建立了三维瞬态数值模型,对不同形状、粒径、管路倾角、弯头及管径下的卵石起动特性进行了探究。在模型试验中,羧甲基纤维素钠(CMC)浆液被选为载液,透明亚克力管被选为载体;在CFD-DEM耦合模型中,分别通过流变测试和三维扫描技术考虑了浆液的流变性和不规则卵石的形状。结果表明:(1)当异形卵石粒径和管路倾角相同时,卵石的起动速度大小顺序呈现椭球状>扁平状>近球状;(2)当异形卵石形状和管路倾角时,卵石的起动速度随等容粒径的增大先增大后减小再增大;(3)对于球形卵石,在水平管路中,卵石的起动速度随粒径的增大先增大后减小再增大,在倾斜和竖直管路中,卵石的起动速度随粒径的增大而减小;(4)卵石的起动速度随管径的增大而增大;(5)卵石起动速度较大的位置主要出现在较大角度(如60°,90°)的弯头位置处,这是因为当管路倾角≥60°时,在弯头位置处将会出现漩涡区,漩涡区流速与主流区流速相反,阻碍卵石运动,因此在铺设管路时,应尽量减少倾斜角度较大(≥60°)管路的铺设,多采用水平管路或倾斜角度较小(≤45°)的管路。

摘要：为了研究城市地铁隧道修建对邻近桥梁的影响规律,依托北京地铁3号线3标工程,利用数值模拟分析了盾构隧道施工对朝阳公园桥的影响规律,并通过现场监测数据验证了数值模拟的合理性。研究结果表明:通过二次补浆可以将桥梁的整体最大沉降由9.5 mm减小到4.9 mm;桥梁桩基和墩柱的水平位移沿盾构隧道方向逐渐增大,墩柱各跨之间的差异沉降随跨度的增加而增大;二次补浆情况下主桥竖向均匀沉降为1.5 mm,桥桩最大倾斜度为0.18‰,墩柱最大倾斜度为0.19‰,墩柱各跨之间的最大差异沉降为0.24 mm,都小于相应的控制指标。

摘要：为探明多刀盘矩形顶管的掘进性能,基于非连续介质力学,运用离散元数值建模的手段,建立全尺寸的多刀盘矩形顶管掘进三维离散元模型。模型中考虑刀盘群切削、螺旋输送机排土等多种动态过程,分析刀盘组转动速度对顶管机掘进性能的影响。通过对比分析现场实测与数值计算的刀盘扭矩值,验证了数值模型的有效性与可靠性。研究结果表明,在刀盘群的旋转切削作用下,刀盘附近渣土颗粒的流动性优于土仓内渣土颗粒的流动性,除了靠近刀盘中心区域的渣土颗粒外,其他位置渣土颗粒流动性较好。后置刀盘组的切削作用有利于渣土从土仓向螺旋输送机流动,因此后置刀盘应尽可能靠近螺旋机入口位置布置。刀盘组中两侧刀盘承受的土压力略高于中心的刀盘,且作用在中心鱼尾刀具和辐条周围区域上的压力相对较高。在砂质粉土地层中,考虑到经济与环保效益,刀盘组转速建议控制在2 rpm左右。研究成果可为类似矩形顶管掘进工程的刀盘布置与掘进参数设置提供合理的参考与借鉴。

摘要：结合典型盾构工程案例,分析了盾构在刀盘结构、改良剂装置配备、添加剂注入口布置以及渣土搅拌装置方面针对渣土改良“塑性流动”方面的设计,并介绍了以流动速度和剪切速率为指标,定量评价渣土“塑性流动”的相关研究工作。

摘要：依托北京地铁3号线3标工程,利用数值模拟研究了盾构隧道下穿施工对农展馆南路箱涵结构的影响规律,并通过现场实测数据验证了数值模拟结果的可靠性。研究结果表明:通过二次补浆可以将箱涵的平均沉降由7.3 mm减少为2.9 mm,纵向最大不均匀沉降由8.7 mm减少为3.1 mm;盾构施工过程中,后开挖隧道对箱涵结构沉降变形的影响大于先开挖隧道;二次补浆情况下箱涵纵向不均匀沉降为3.3 mm,底板纵向倾斜度为33/350000,横向不均匀沉降为0.3 mm,整体均匀沉降为2.9 mm,侧墙倾斜度为1/136500,都小于相应的控制指标。