摘要：为找到影响雨刮胶条摩擦性能的主要因素,为雨刮设计、检测提供参考,利用显微组织分析方法,研究胶条涂层与摩擦性能之间的关系。结果表明:雨刮胶条涂层主要分为微球/粒状、片状两类,对于前者,在压紧力分布一定时,湿、静摩擦系数与接触面积成二项式函数关系。在涂层类型和压紧力密度一定时,胶条耐磨性与接触面积成正比,与涂层厚度成反比。因此,可通过研究雨刮涂层推测雨刮的摩擦性能,改进设计,更高效地改进产品性能。

摘要：利用时温等效理论模型,采用非线性的经验公式,结合Arrhenius方程和不同温度下的加速老化数据,建立Cs%与时间温度的曲线。线性拟合ΔFa%和Cs%的关系,对不同温度、时间条件下的Fa的拟合值进行计算;同时通过自主设计的高低温可移动式环境系统,实现空气减震器系统在实车安装状态下的动态环境疲劳试验,采集不同温度时间下的值,并与拟合值进行对比分析。最终,可以得到ΔFa%(拟合值)在5%~15%(即500~2500h)的区间范围内,与ΔFa%(测试值)重合度较好,这也与通常的试验分析区间相吻合。由此,研究和预测空气减震器系统在一定温度下的衰减曲线;同时,这也将极大地缩短类似零部件系统的常温实验的周期。

摘要：目的·借助有限元分析揭示无托槽隐形矫治器用于替牙期扩弓治疗时单颗牙位移方向、效率及力学荷载,并针对扩弓效率不足以及后牙颊倾等问题,设计扩弓过矫治和转矩补偿体系。方法·纳入替牙期志愿者1名,构建其颅上颌复合体三维模型以及隐形矫治体系,模拟无托槽隐形矫治器对上颌乳尖牙到第一恒磨牙施加颊向位移(工况1~4:分别为0.200、0.275、0.300、0.325 mm),同时施加颊向位移和根颊向转矩(工况1:颊向位移载荷0.200 mm,根颊向转矩0°;工况5:颊向位移载荷0.275 mm,根颊向转矩1.0°;工况6:颊向位移载荷0.300 mm,根颊向转矩1.3°;工况7:颊向位移载荷0.325 mm,根颊向转矩1.8°)。通过有限元分析,计算牙齿位移以及牙周膜的等效应力分布。结果·无托槽隐形矫治器扩弓治疗在替牙期主要表现为牙齿颊倾的牙性扩弓效应,且不同牙位的扩弓效率不同。在设定每侧0.200 mm的扩弓量时,上颌第一恒磨牙扩弓效率为51.86%,上颌第二乳磨牙为68.76%,上颌第一乳磨为73.48%,上颌乳尖牙为84.17%。通过设计扩弓过矫治(0.275、0.300、0.325 mm),能够有效提高扩弓效果。当扩弓过矫治量达到150%(0.300 mm)时,上颌第一恒磨牙、第二乳磨牙、第一乳磨牙和乳尖牙处扩弓效率分别提升为75.16%、99.96%、107.35%和122.37%;上颌第二乳磨牙、第一乳磨牙、乳尖牙处扩弓效率均接近100.00%。过矫治设计会加剧扩弓的牙性效应,使牙齿颊侧倾斜移动趋势加大,导致牙齿颊倾、腭尖下垂,上颌第一恒磨牙、第二乳磨牙、第一乳磨牙、乳尖牙的冠根位移差在扩弓过矫治量达到150%时,分别为-0.109、-0.134、-0.132、-0.298 mm。对不同牙位施加对应转矩补偿,可以对抗后牙颊倾。在扩弓过矫治量达到150%(0.300 mm)时,添加1.3°根颊向转矩,各牙位扩弓效率分别为56.15%、73.88%、79.49%、87.80%,而冠根位移差减小至-0.081、-0.097、-0.095、-0.208 mm。结论·无托槽隐形矫治器用于替牙期扩弓治疗时,存在后牙颊倾的不良反应,并且在不同牙位的扩弓效率不同。应根据不同牙位,分别设计不同的矫治策略。过矫治可以提高扩弓效率,但是需要配合根颊向转矩,从而实现牙齿整体颊侧移动。

摘要：本项目以牛头刨床为原型,提高其工作状制。设计了一种能清楚地显示塑造者的结构和原理及其工作过程的教学磨具。该装置可以根据一定的百分比减少所有成型机运动系统,同时它的内部结构便于学生随时使用,拆装方便显示。由这种教学辅助手段可以充分控制造型师的结构原理,提高学生的学习兴趣,突出教学重点,优化课堂教学结构,提高创新能力和教学质量。