摘要：今年是河北唐山大地震44周年。2016年7月28日,习近平总书记前往这个英雄城市考察时强调同自然灾害抗争是人类生存发展的永恒课题。党的十八大以来,以习近平同志为核心的党中央将防灾减灾救灾工作摆在更加突出的位置,对此进行了全面的顶层制度设计、科学的组织体系构建、系统的能力建设安排。44年过去,如今的唐山已从"不设防的城市"到"抗震型城市标杆"。7月25日上午,由中国地震局公共服务司指导、中国地震灾害防御中心特别支持了一期首都科学讲堂《唐山大地震与城市地震灾害防治》主题讲座。当年大地震给京津冀地区尤其是唐山城区造成的破坏和人员伤亡为何异常惨烈?唐山大地震以后,中国的地震科技取得了哪些进步?这些年我国是如何完善城市地震灾害风险防治体系的?本刊也就这些公众关注的热点问题对高孟潭研究员进行了专访。

摘要：剖析和比较了地震危险性分析方法(综合概率法)和地震构造法的结果,认为,不能简单将构造法的结果作为概率法的上限,也不能确定在10^(-4)的概率水平上,概率法结果就比构造法结果大,因此评定核电厂极限安全地震应同时使用构造法、概率法和其它方法,并取各种结果的最大值。

摘要：目前,在地震区划、地震小区划和重大工程场地地震危险性评定中,所使用的分析模型都是针对场点的.尽管在地震区划和地震小区划中进行了多场点的分析,但最终结果并未考虑场点之间的地震危险性关系.研究表明,仅从场点的地震危险性结果并不能得到一定空间区域总的地震危险性.因此,在考虑展布在空间的特定系统的总的地震危险性时,针对孤立场点的地震危险性分析方法就显得不够了.作者讨论了系统地震危险性和组成系统单元的地震危险性的区别与联系,并以具有简单串、并联关系的空间线性展布系统为例,给出了系统地震危险性分析方法.在系统抗震设计和防灾对策中,除了考虑系统单元的地震危险性外,还应当考虑系统整体的地震危险性.

摘要：利用近年来的工程场地地震安全性评价和地震小区划工作的成果 ,对上述工作中得到的场地相关反应谱的特征周期取值进行统计分析 ,并收集现有的强震记录计算其反应谱 ,将上述两个结果同两个版本的抗震设计规范 (GBJ11 89和GB5 0 0 11 2 0 0 1)中的规定进行比较。发现上述两本规范中的特征周期取值在不同程度上小于实际场地情况的统计平均值。其中 ,虽然GB5 0 0 11 2 0 0 1规范相对于GBJ11 89规范更加接近实际场地的情况 。

摘要：为了满足一般桥梁建设工程对50年超越概率5％（地震重现期975年）和50年超越概率2％（地震重现期2475年）下地震动加速度值的需求，该文以编制《中国地震动参数区划图》的数据为基础数据，计算了50年超越概率2％、50年超越概率5％和50年超越概率10％这3个概率水平下的谱加速度值（T=0．0s、0．2s、0．3s、1．0s），统计了50年超越概率2％谱加速度和50年超越概率5％谱加速度分别与50年超越概率10％谱加速度的比值在基岩场地和中硬场地条件下的均值及方差。结果表明：50年超越概率2％水平下的地震动加速度值与50年超越概率10％水平下的地震动加速度值之比的均值在基岩场地下为1．78～2．11，在中硬场地条件下为1．70～1．79；50年超越概率5％水平下的地震动加速度值与50年超越概率10％水平下的地震动加速度值之比的均值在基岩场地下为1．31-1．42，在中硬场地条件下为1．29～1．37。由于土层放大的非线性效应，中硬场地条件下比值的均值比基岩场地条件下稍小。利用K—S检验，发现比值可近似看成符合正态分布，因此可以使用比值的均值来换算50年超越概率2％和50年超越概率5％下的地震动加速度值。

摘要：台湾九二一集集地震对台北盆地及滨海平原的高层建筑造成了严重破坏。强震记录显示,该地震及其强余震在台湾西部滨海平原、宜兰平原以及台北盆地产生了明显的后续面波现象,在西部滨海平原现象最明显。这种后续面波周期长(1~7 s左右)、振幅大、持续时间长,具有典型的瑞雷波特征,在速度和位移分量下,占据整个时程的主要部分。滨海平原内台站记录的反应谱比平原外台站宽很多,其放大系数谱在周期1~7 s之间的值明显高于抗震设计规范谱值。台湾耐震设防规范在台北盆地进行了特殊规定,规范谱值和实际记录谱值较为一致。而滨海平原对长周期反应谱的影响比台北盆地更明显,台湾抗震设计规范谱的长周期段对该类沉积平原地区的考虑未够。我国也有许多类似的深厚沉积平原如华北平原,高层建筑物的抗震设计规范谱是否满足要求应引起重视。

摘要：用基于易损性矩阵基础上的城市震害预估方法,计算调整损失比后的经济损失,其中包括等震线模型、城市震害模型及建筑物直接经济损失模型等的设计与实现,并针对我国城市的具体情况,编制了一套《城市震害预估及房屋易损性矩阵数据库实时更新软件》,为我国震害预估技术的深层次开发打下坚实的基础。

摘要：在建筑抗震设计规范（ＧＢＪ１１－８９）中，明确规定了要接近震或远震考虑场地的地震环境；并针对１９７７年版的地震烈度区划图，提出了确定近场地震和远场地震的方法．由于新颁布的中国地震烈度区划图（１９９０），是采用地震危险性概率分析方法编制的，原有的确定近震和远震的方法已经不适宜．本文考虑到近场地震和远场地震的实质，根据地震危险性概率分析的基本思路，推荐了一种新的确定方法．该方法可以较为妥切地解决ＧＢＪ１１－８９规范与１９９０年版地震区划图之间的衔接问题．

摘要：对梯级电站大坝以及梯级电站系统进行了一些简化和假定,分析了梯级电站系统地震危险性的主要来源,重点研究了上游大坝对下游相邻大坝的附加危险性影响,将全部梯级电站作为一个整体,提出了梯级电站系统地震危险性评价方法.以大渡河干流梯级电站系统为分析实例,考虑汶川8.0级地震后地震环境的变化,评价了该系统在现今地震环境下的危险性.根据梯级电站系统的特性,考虑电站规划、设计、施工的技术经济可行性.经分析指出,提高梯级电站系统最薄弱的几个电站的设防参数,是提高系统地震安全性的最有效的途径.

摘要：1999年9月21日台湾集集地震(MW7.6)的近断层强地面运动分布具有2个明显特点:(1)地表水平峰值加速度、峰值速度和位移在断层两侧的分布不对称,上盘效应明显;(2)加速度、速度和位移沿断层方向分布特点不一致。在理论分析和对台湾921集集地震的震源机制和断层面的介质特性研究的基础上,建立起一个简化的有限移动源模型,用有限元方法对设计模型的地面运动进行了数值模拟,模拟结果与921集集地震观测到地面运动分布特点相似,并得到如下结论:在不考虑场地条件等影响因素的情况下,断层面的介质刚度在一定程度上影响近场地震动加速度和速度的大小,地面峰值加速度近似与断层面的介质刚度μ成正比,地面峰值速度近似与断层面的介质刚度的平方根μ成正比。另外,与断层面介质特性有关的断层位错量、断层面的倾角、破裂方式和运动方向等震源机制参数对强地面运动分布特点也有很大的影响。过去的研究通常简单地把近场地面运动分布不均匀性归结为震源破裂过程的复杂性,研究结果进一步表明,震源机制和断层面的介质刚度是造成近场强地面运动分布不均匀性的主要因素,震源的复杂性与震源机制和断层面的介质刚度不均匀分布有关。