摘要：某超高层建筑高度230 m,由于其上部结构荷载大,对地基承载力和沉降控制要求高,且场地地层以粉质黏土和粉土为主,夹有粉砂及细砂层,所以采用超长灌注桩基础。先后开展了两组现场试桩试验,A组桩桩径为1 m,以埋深为93 m的细砂层作为桩端持力层,采用桩端和6道桩侧后注浆;B组桩桩径为1 m,以埋深为78 m的粉质黏土层作为桩端持力层,采用桩端和2道桩侧后注浆。现场试桩实测结果显示:A、B组桩均满足承载力及沉降控制要求,但B组桩更加经济合理,且B组桩比A组桩更利于桩端阻力的发挥;埋深23 m以上桩侧摩阻力增强系数小于勘察报告中的建议取值,埋深40~80 m桩侧摩阻力增强系数与勘察报告中的建议取值吻合较好,而A组桩桩端阻力增强系数明显小于勘察报告中的建议取值,B组桩桩端阻力增强系数明显高于勘察报告中的建议取值,超长桩设计中应充分考虑泥皮引起的桩侧摩阻力软化和注浆后的桩侧摩阻力及桩端阻力增强作用。

摘要：目前高频免共振钢管桩逐步应用于我国软土地区,但其土塞效应研究有待深入。为此,在上海地区某场地进行高频免共振钢管桩试桩,研究其沉桩时和沉桩后的土塞效应。试桩沉桩深度为52 m,桩端持力层为⑦砂质粉土。试验结果表明:土塞闭塞程度较低,土塞增长率基本在80%~140%之间波动,沉桩后土塞接近满芯;龄期32、60 d和90 d的桩端阻力较小,龄期90 d时桩的端阻比仅为7.0%;各龄期桩端阻力实测值显著小于考虑土塞效应的估算值(1232 kN),龄期90 d仅为估算值的26.5%;沉桩加速度幅值估算值基本大于3.6g,显著弱化动侧摩阻力,从而导致土塞效应很弱;高频免共振钢管桩土塞闭塞程度较低,估算基桩承载力时不宜考虑土塞效应。

摘要：为研究高频免共振法沉桩对周围土体振动和变形的影响,以国家会展中心(上海)双层改造工程为例进行了现场测试。该改造工程中桩基施工环境敏感,沉桩在室内进行且邻近地铁和燃气管道。试桩采用开口钢管桩(桩径700 mm,桩长60 m),测试了沉桩过程中激振力、地面振动以及土体的竖向和水平变形等。结果表明:每根试桩沉桩用时23~37 min(不包括现场接桩时间),沉桩速度较快;三节桩沉桩用时和所需激振力幅值随着沉桩深度增加而逐渐增大;地面最大振动速度在水平距离约1.5倍桩径处为13.32 mm/s,3.5倍桩径处为8.51 mm/s,随水平距离增加呈指数衰减;在水平距离约1.5倍桩径处,竖向和水平变形明显,分别产生最大沉降35.0 mm和最大挤压变形14.96 mm,其他水平距离处则影响较小。实测数据与工程实践表明,高频免共振法沉桩对周围土体振动和变形的影响程度低、衰减快、范围小。本研究可为敏感环境桩基施工提供新的方法。

摘要：为研究免共振沉桩过程对地表振动影响,采用密度放大法以消除模型桩弹性模量过大对计算效率的影响,在有限差分软件FLAC^(3D)中建立了相应的连续振动沉桩模型,并和文献中的现场测试结果进行了比较,分析了激振力幅值和振动频率这两个施工参数对地表振动响应的影响。结果表明:密度放大法可有效提高数值模拟的计算效率,模拟沉桩7.0倍桩径(4.9 m)所需计算时间约为12.0 h,数值结果较好地模拟了现场测试中免共振沉桩的地表振动影响;激振力幅值和振动频率均主要对近场(水平距离为5.0倍桩径范围内)的地表振动有明显影响;临界沉桩深度与地表振动影响峰值相对应,该深度随水平距离先增大后趋于稳定;激振力幅值对临界沉桩深度的改变不明显,振动频率对远场临界沉桩深度则有较明显影响。

摘要：随着真空断路器的广泛应用，操作过电压的危害已经越来越受到人们的重视。操作过电压主要表现为相间过电压，而传统的避雷器是按照防止雷电过电压即相对地过电压而设计的，因此对操作过电压基本上没有防护作用。为了提高保护的全面性，组合式过电压保护器就开始被大量使用。

摘要：研究饱和黏性土中静压沉桩引起的桩土界面孔压增量及有效径向应力的变化规律对工程实践具有重要意义。利用自制的大比例模型试验系统,通过双壁开口和闭口管桩,实现了开口和闭口桩桩身表面嵌入式安装微型测试元件,得到了考虑孔压增量的桩土界面有效径向应力的变化规律。研究结果表明:入土深度越大,桩土界面孔压增量及有效径向应力越大,闭口桩桩土界面超孔压大于开口桩;桩身上部桩土界面超孔压和有效径向应力小于桩身下部;同一入土深度,随着桩身h/L的增加,桩土界面土压力存在侧压力“退化”的现象;特定试验条件下,闭口和开口桩桩土界面超孔压与上覆有效土体自重比值最大值分别是61.2%和52.1%,桩土界面有效径向应力是超孔压的3.76~5.46倍。桩土界面超孔压和有效径向应力与桩身h/L位置有关。

摘要：本文介绍了一种装配式中空内隔墙的构造、安装特点。通过与目前各类隔墙对比,此新型隔墙具有安装方便、抗震性能良好、隔热隔声等优点。

摘要：为更好地研究静压管桩贯入过程桩土界面土压力,采用安装在桩身表面的不同位置处的微型硅压阻式土压力传感器对沉桩过程中桩土界面土压力进行了监测,研究了黏性土体中开闭口静压桩径向土压力以及不同位置处桩土界面土压力与桩侧上覆土重比值(Δσ/σ;)的变化规律.研究结果表明:沉桩过程中开口桩M1和闭口桩M2的桩土界面土压力变化规律基本相同,均是随着沉桩深度的增加近似呈线性增长的趋势,沉桩结束时离桩端不同距离的传感器测得的土压力最大值介于4.54~20.03 kPa.同一深度处的径向土压力均呈递减趋势,出现“侧压力退化”现象,退化幅度介于15.2%~71.4%.Δσ/σ;沿桩身向下逐渐增大,试桩M1,M2的最大值分别为1.28,1.31.研究结果对实际工程中大直径海洋钢管桩径向土压力的确定具有重要的借鉴意义.

摘要：系杆拱桥吊杆张拉和误差调整是施工控制的关键和难点所在。通过建立有限元模型对系杆拱桥吊杆张拉方法进行分析研究,提出了合理的吊杆张拉顺序和张拉索力,精确高效的指导了桥梁施工。对影响矩阵法进行研究,提出系杆拱桥基于索力的误差调整方法,循环使用该方法也适用于大跨径桥梁存在的非线性问题,最终可精确调整结构线形和内力误差。

摘要：高墩大跨连续刚构桥通常采用悬臂浇筑法施工,合龙控制难度较大,以国家高速公路包头至茂名线(G65)陕西境内铜川至黄陵公路某连续刚构桥为背景,对顶推合龙控制技术进行研究。结合顶推合龙的关键工序及要求,采用有限元软件建立该桥有限元模型,计算收缩徐变、高温合龙产生的墩顶顺桥向位移规律和墩身刚度、约束情况对顶推力的影响规律,得到收缩徐变和高温合龙会造成梁体缩短和墩顶顺桥向位移,合龙前进行顶推可有效解决该问题;顶推力受墩身刚度、约束情况的影响较大,也将产生较大的结构响应,应进行严格控制;依据分析结果及相关经验确定了合理的顶推力及合龙控制参数。控制结果表明:顶推合龙技术有效达到了补偿收缩徐变和高温合龙产生的顺桥向位移的目的,该桥最终合龙误差满足要求,控制精度较高。