摘要：软硬件划分是嵌入式系统协同设计的关键问题之一。提出了一种划分模型,并通过改进的免疫算法解决了在多约束条件下软硬件划分的优化问题。在该免疫算法中,引入了免疫算子,通过从以往经验中提取疫苗,在生成子代过程中注入疫苗,使划分算法得到了优化。实验表明该算法具有较快的收敛速度,并且在总体性能上优于传统遗传算法。

摘要：基于热、质传递过程的基本原理推导出空调冷却塔的逆流积分法基本方程,介绍了具体的计算步骤.计算在室外设计工况和超室外设计工况两种气候条件下能满足在用冷却塔设备参数的冷却水温;分析冷却水温、传递单元数与气候条件的关系,得出逆流积分法分析冷却塔运行状况更直观的结论.逆流积分法计算也证明在高湿热天气采用冷却塔并联操作对降低冷却水温行之有效.图1,表3,参8.

摘要：以白酒酿造机械化为背景,提出了一种白酒酿造用清窖装置的总体结构设计方案。该装置由平移机构,旋转机构,快换机构以及清窖工作装置共同组成。介绍了各机构的结构和功能,阐述了清窖工作装置的结构设计和功能实现原理。该装置在满足工艺要求的前提下,实现了清窖工序机械化,并降低了劳动强度,改善了生产卫生条件。

摘要：应用不连续因子理论修正的扩散方程,对高温气冷堆侧反射层中控制棒区域的强吸收体和空洞区的局部均匀化进行处理。解决了均匀化区域不存在裂变中子源、边界存在强中子流所带来的的难题,并以输运计算的解为基准进行验算。结果表明:对控制棒区域可进行局部均匀化以及采用简化的边界条件计算不连续因子;用不连续因子修正的扩散方程可准确地处理控制棒。采用不连续因子修正的扩散方程计算高温气冷堆控制棒在计算精度、计算时间上均有优势。

摘要：为解决挖掘机动臂在下降过程中势能转化为热能的情况,目前多数挖掘机都采用了动臂流量再生回路。根据动臂下降过程中能量的变化,通过改进普通的动臂流量再生回路,设计了带势能回收的动臂流量再生回路,并以23T挖掘机为研究对象,计算了两种回路的功率分配和能量损耗。采用AMEsim建立了仿真模型,对两种回路的运行性能和能量损耗进行了分析,仿真结果表明,带势能回收的回路相比普通流量再生回路在节流阀上消耗的能量降低了40.34%,提高了能量的利用率。

摘要：背景:目前所使用的全身振动防治骨质疏松所需振动强度较大,人体不适感较强。作者设计了复合振动,前期实验发现复合振动可在更低强度下有效预防卵巢切除大鼠的骨密度下降。目的:课题创新性提出低强度复合振动可维持生长期卵巢切除SD大鼠骨质量的理论假设,并期望实验结果加以验证。方法:SPF级4月龄雌性未育SD大鼠32只,随机分为正常对照组、卵巢切除组以及振动1、振动2组,每组大鼠均为8只。振动1组接振45～55Hz,0.05～0.1g;振动2组接振45～55Hz,0.12～0.21g。振动20min/次,1次/d,5次/周,休息间隔不大于2d。实验时间13周。观察振动干预前后大鼠活体骨密度,体外标本骨微结构以及生物力学性能。结果与结论:卵巢切除组腰椎骨密度下降(P<0.05),而正常对照组与两振动组有显著性增加,股骨骨密度均增加,组间差异无显著性意义;卵巢切除各组骨微结构参数均明显下降,但振动2组骨小梁数量、骨小梁厚度、骨小梁间距、骨体积分数相对于卵巢切除组有显著改善;腰椎骨强度值两振动组较卵巢切除组显著增加(P=0.025、0.006),与正常对照组比较差异无显著性意义。实验结果证明,特定的复合振动舒适感较好的低强度下可以有效预防卵巢切除SD大鼠骨密度下降,减轻骨微结构破坏程度,维持骨强度,具有改善卵巢切除大鼠骨质量的作用和潜在的预防骨质疏松作用。

摘要：大面积塑料闪烁体薄片是辐射探测中经常采用的一种典型探测器。为了能更好地利用好这种探测器,论文介绍了一种大面积薄片塑料闪烁体探测器的包装工艺及电路设计方法。该方法的使用使得大面积薄片塑料闪烁体可以较好地应用于表面污染、惰性气体放射性等的测量中。

摘要：气冷快堆是第4代核能系统候选方案之一,具有高温多用途、能增殖等优点。本工作以一气冷快堆的设计方案为研究对象,针对单组件模型和全堆芯模型,采用MCNP耦合ORIGEN的方法,计算了有关临界、燃耗过程的几个重要物理特性,比较了采用精细化结构和组件均匀化方法在计算精度、计算时间等的差别,说明了采用组件均匀化方法进行气冷快堆全堆燃耗计算的必要性和可行性。

摘要：常规武器钻地或地面爆炸地冲击作用下引起埋地管线上的应力如何进行计算是一个值得研究的问题。基于埋地管线爆炸地冲击作用下数值解计算过程复杂耗时,在工程设计应用中不方便,提出了埋地管线爆炸地冲击作用下解析解的计算方法,利用该方法进行计算的结果与实验监测数据较为吻合,表明在工程设计应用中是可行的。

摘要：以相似模型实验理论为基础,针对工程设计的210t双联复吹转炉,通过冷态模型实验,研究了底吹元件数目、底吹元件布置方式、底吹供气强度、氧枪枪位对熔池混匀时间的影响.在实验条件下,采用八支底吹供气原件,相对集中布置在0.33D,0.62D的两个同心圆上时,可有效缩短混匀时间.对于脱磷转炉,当枪位在350mm(对应原型2800mm)、底吹供气强度为0.24Nm3/min时,混匀时间最短,比较合理的底吹供气强度在0.21~0.27Nm3/(min·t)范围内.对于脱碳转炉,当顶枪枪位在225mm(对应原型1800mm),底吹供气强度为0.18Nm3/min时混匀时间最短,比较合理的底吹供气强度在0.15~0.21Nm3/min范围内.