摘要：针对水库运用过程中发电、防洪与生态之间的矛盾,建立了水库发电、防洪与生态调度子模型;然后以水库发电、防洪与生态调度为基本目标,应用多目标决策方法,建立了水库多目标联合调度模型;为减少水库多目标联合调度的工作量和难度,以子模型计算结果为基础,建立水库运行参数与目标之间的函数关系,将各目标有机地联系在一起,据此进行水库多目标联合调度.在此基础上,以滩坑水库为对象,进行多目标联合调度表明,模型能较好地反映各目标之间的相互关系和变化过程,具有工作量小、考虑问题全面的特点,是解决水库多目标调度问题的一种有效方法.

摘要：结合实际工程,建立了能耗分析模型,计算了热泵机组的全年耗电量及全年运行费用。采用一次投资回收年限和寿命期内年度费用指标两种评价方法对不同冷热源方案进行了经济性比较,结果表明,地埋管地源热泵与冰蓄冷联合运行空调系统初投资回收年限适中,平均年运行费用最低。

摘要：针对注多元热流体(蒸汽、热水、氮气和二氧化碳的高温混合物)热采组分多、增油机理复杂、吞吐后转驱规律不同于常规注蒸汽的问题,开展了注多元热流体吞吐转驱替三维物模及数值试验研究。研究以相似准则为基础,根据渤海N稠油油田地质油藏特征为原型,首先建立了三维比例物理模型,开展了水平井注多元热流体多轮吞吐后转驱替的三维物理模拟实验,得到了转驱生产动态与加热腔扩展的对应规律。然后,建立了数值试验模型,在对三维实验数据进行历史拟合的基础上,进行了注多元热流体吞吐后转多元热流体驱、转蒸汽驱、转蒸汽复合氮气二氧化碳驱等注入不同介质的数值试验,对比分析得到了不同生产阶段的主要增油机理。最后,对渤海N油田南区水平井多元热流体三轮吞吐后转驱的工艺参数进行了优化,得到了最佳工艺参数组合。研究结果可为稠油油田吞吐转驱方案设计提供指导和借鉴。

摘要：针对新机列装使用单位后,普遍缺乏燃油附件地面检测设备的现实问题,研发了一套加输油切断阀测试装置。在简要介绍加输油切断阀基本工作原理的基础上,详细说明了燃油测试系统和电控系统的组成与工作原理,给出电控系统硬件和软件部分的实现方法。样机实际使用结果表明:该测试装置能够满足该型燃油附件所有性能指标的测试要求,完全达到了设计目标。

摘要：HYCOM(hybrid coordinate ocean model)海洋数值模式要求较高的吞吐量和相对较小的计算量,这给并行算法设计带来了巨大的挑战。针对具有高吞吐量的海洋数据同化问题,设计了一种基于区域分解的并行优化算法。首先,提出了一种灵活的文件访问方法,可以高效地从磁盘读取大量的数据,避免数据访问冲突,大幅降低磁盘寻址操作的频率。此外,设计了一种避免通信的策略,以一些额外的计算量为代价大幅减少进程间的通信量。最后,提出了一种基于管道流的通信策略,以实现无冲突的消息传递。实验结果表明,该算法与基线算法相比,总体性能提高了5倍,其中文件读取速度提升6倍,进程间的通信性能提升了2.7倍。

摘要：对自主设计的新型亚稳β钛合金Ti-4Mo-6Cr-3Al-2Sn(%,质量分数)在不同温度进行固溶和固溶时效处理,观察其显微组织和测试室温拉伸性能。结果表明:随着固溶温度的提高固溶态组织中的初生α相减少,当固溶温度高于相变点后初生α相完全消失,几乎全部为明显长大的粗大β晶粒。固溶温度为900℃的固溶态合金具有良好的强度和塑性匹配,屈服强度为898.7 MPa、抗拉强度为962.5 MPa、断裂伸长率为12.7%。在不同温度固溶处理的时效态合金,均析出了细小的次生α相。固溶温度低于相变点时,在初生α相间析出的细小次生α相呈60°或者平行交错排列;固溶温度高于相变点时初生α相几乎完全消失,随着固溶温度的提高析出的次生α相片层间距变大并粗化。在所有固溶温度下,时效态组织中沿原始β晶界处均析出了连续的晶界α相,合金的塑性均较差。经过750℃/0.5 h固溶和500℃/4 h时效的合金具有良好的强度和塑性匹配,其抗拉强度为1282 MPa,屈服强度为1210.6 MPa,断裂伸长率为5.3%。

摘要：考试评分缺失数据较为常见,如何有效利用现有数据进行统计分析是个关键性问题。在考试评分中,题目与评分者对试卷得分的影响不容忽视。根据概化理论原理,按考试评分规则推导出含有缺失数据双侧面交叉设计(p×i×r)方差分量估计公式,用Matlab7.0软件模拟多组缺失数据,验证此公式的有效性。结果发现:(1)推导出的公式较为可靠,估计缺失数据的方差分量偏差相对较小,即便数据缺失率达到50%以上,公式仍能对方差分量进行较为准确地估计;(2)题目数量对概化理论缺失数据方差分量的估计影响最大,评分者次之,当题目数量和评价者数量分别为6和5时,公式能够趋于稳定地估计;(3)学生数量对各方差分量的估计影响较小,无论是小规模考试还是大规模考试,概化理论估计缺失数据的多个方差分量结果相差不大。

摘要：根据我国目前广泛使用的铜铝复合柱翼型散热器的特点,研究了不同连接方式对其散热量的影响。讨论了工程设计中散热器配置数量的计算方法。

摘要：在压水堆功率运行过程中,由于燃耗效应和硼化效应的原因,一回路硼酸溶液中^(10)B的丰度会随时间不断地发生变化,而核电厂又无法提供^(10)B丰度的实时测量值,从而导致核设计程序对临界硼浓度的计算值在循环中期低于实测值。因此,为了降低堆芯一回路临界硼浓度计算值与实测值之间的偏差,本文基于西安交通大学核工程计算物理实验室(NECP)自主研发的Bamboo-C软件给出了^(10)B丰度的计算方法,该方法能够同时考虑燃耗效应和硼化效应对临界硼浓度的影响。采用本文^(10)B丰度计算方法,对福清核电厂M310机组功率运行历史进行跟踪模拟,并且将一回路临界硼浓度和^(10)B丰度的计算值与实测值进行对比验证。验证结果表明,本文^(10)B丰度计算方法能够改善堆芯临界硼浓度的数值计算结果,具备工业应用的条件。

摘要：【目的】为有效提升人工林杉木物理力学性能,以无机硅酸钠(Na_(2)SiO_(3))溶液为浸渍改性剂,硫酸镁(MgSO_(4))溶液为固化剂,采用真空–加压循环浸渍方法制备硅镁凝胶改性杉木,探究硫酸镁的添加量和不同浸渍工艺对改性杉木浸渍效果和性能的影响,并优化浸渍工艺为硅镁凝胶改性杉木的规模生产提供理论依据。【方法】通过单因素试验探讨硫酸镁和硅酸钠的摩尔比、浸渍时间、浸渍压力与负/正压时间比4个因素对杉木试件改性效果的影响,在此基础上设计L_(9)(3^(4))正交试验优化浸渍工艺参数。由最佳工艺制得硅镁凝胶改性杉木与硅酸钠改性杉木,考察其质量增加率、顺纹抗压强度、硬度、吸水率、抗流失率、耐热性等性能和微观形貌表征,对比两种改性杉木之间及与未处理杉木的差异。【结果】综合单因素和正交试验结果得到:以硫酸镁和硅酸钠的摩尔比为1∶2的MgSO_(4)溶液和Na_(2)SiO_(3)溶液改性杉木,浸渍时间2 h、浸渍压力0.3 MPa和负/正压时间比2∶1的条件下制得的硅镁凝胶改性杉木性能最佳。对比未处理杉木,硅镁凝胶改性杉木的抗压强度、端面硬度、弦切面硬度和径切面硬度分别提升81.1%、73.1%、52.6%和37.2%,吸水率由129.3%降至73.3%。SEM结果显示硅镁凝胶改性杉木中硫酸镁成功浸入杉木管胞与硅酸钠反应并将其固化,导致其沉积物形貌不同,相比硅酸钠改性杉木其抗流失性提升了22.1%。TGA曲线中硅镁凝胶改性杉木的质量损失速率显著降低,由于无机组分的浸入,残余质量提升了27.09%。【结论】杉木经硅镁凝胶改性后,密度和强度增加,耐水性能改善,硬度、抗流失性及热稳定性显著提高,较硅酸钠改性杉木更具性能和应用方面的优势。