摘要：基于有限元的松耦合变压器(LCT)设计往往只能考虑电场或磁场效应,存在计算复杂、耗时,不能得到参数间较为直观的物理关系,以及不能进行频域设计等问题;为此以相邻式磁罐变压器为例,在考虑气隙边缘磁通效应的基础上,提出了一种新型六电容频域解析模型。采用磁路法和静电能量等效法分别计算了互感、漏感和分布电容参数,采用回路电流法建立了频域模型,然后采用频域分析法,对比研究了不同分布参数模型的传输特性。最后,通过有限元方法验证了考虑边缘磁通效应的电感模型的准确性,仿真和实验结果表明了本文松耦合变压器分布电容模型解析计算的正确性,同时相较于其他现有模型,提出了从频域角度分析的LCT六电容模型,并获得了比现有方法准确性更高的计算模型。

摘要：为了帮助客户快捷地查找合适的外包业务的企业,开发了企业信息查询系统。为了尽量减少开发成本,采用了螺旋模型法。阐述该信息系统的设计原理及实现的关键技术,详细叙述了如何实现信息的模糊查询、显示图片时的多样化切换、企业文字及图片形式广告的自动播放等功能并给出简单的Delphi实现代码。目前已经得到一个比较完善的信息查询系统,该信息系统将被进一步完善成一个发布到万维网上的企业信息查询网站。

摘要：在对肖特基二极管电磁模型和电路模型精确建模的基础上,设计并制作了W波段宽带八次谐波混频器.通过对肖特基二极管物理结构的分析,建立了其精确的三维电磁仿真模型和直到180 GHz的改进的宽带等效电路模型.针对W波段八次谐波混频器混频产物能量分布特点和工作带宽要求,设计了宽带射频和本振匹配网络,使混频器的工作带宽能覆盖整个W波段.测试结果显示,射频信号在75~110 GHz频率范围内,W波段八次谐波混频器最大变频损耗28 d B,最小变频损耗18 d B.

摘要：针对螺旋型缺陷接地结构提出一种三阶集总参数等效电路模型及其建模方法,并以此为基础,研制了一种新型椭圆低通滤波器和一种双频带Wilkinson功分器.仿真和实验结果良好的一致性证明了该等效电路模型的有效性.应用这个等效电路模型可以高效地实现微波电路的快速准确设计.

摘要：本文基于自动上料机械手对传动系统的要求,结合上料作业特点,设计了自动上料机械手液压传动系统整体结构方案,包括系统参数的设计和元件选型,并运用其设计方法进行仿真实验,实验结果表明设计方案的正确性和合理性。

摘要：通过多方案二元混压超音速进气道的设计分析,优选出5种方案进行了数值仿真,确定了用于试验研究的进气道方案。在此基础上,进行了1∶3缩比模型风洞吹风试验,获得了多种工况下进气道的工作特性,分析了马赫数、攻角和侧滑角等参数对进气道性能的影响。结果表明,设计分析方法可行,可用于弹用超音速进气道的设计和验证。

摘要：将电流变智能阻尼器与叠层橡胶隔震垫相结合,形成新型电流变智能隔震装置,对结构进行智能隔震控制。首先,进行了新型电流变智能隔震装置的设计,推导了转动电流变阻尼器控制力的计算公式,提出了电场强度和装置剪切变形之间的函数关系,实现了拟限位型和拟摩擦型的隔震装置模型;然后,针对电流变智能隔震控制的特点,提出了摩擦控制的判别规则并给出了计算公式,编制了相应的程序;最后,对应用电流变智能隔震装置的单自由度结构进行了数值分析,结果表明:两种类型的隔震装置对结构都有较好的控制效果,限制了隔震层变形的同时不增加隔震层的加速度,控制效果比较理想。

摘要：提出一种小型化带通滤波器结构及其设计方法.该滤波器具有良好的窄带滤波特性和高次谐波抑制功能,其高次谐波抑制特性由谐振加载耦合微带线结构所产生的多个传输零点来实现,其中心工作频率和带宽则由短路短截线特性决定.基于传输线模型和奇偶模分析推导的解析设计公式使得该滤波器的设计变得简单而快捷.采用这种方法研制了一个中心频率为2.4 GHz的窄带带通滤波器,其3 dB带宽为300 MHz,通带最小插损为0.4 dB;在二次、三次谐波频率上具有35 dB的衰减,而四次谐波的衰减也超过20 dB.

摘要：针对光幕靶测试曳光弹时出现测速数据不准确的问题,在分析曳光弹发光机理的基础上,结合光幕靶探测视场的构造原理,提出了一种基于光幕靶测试曳光弹速度的方法,并设计了测量系统.设计了一种测光装置,得到测光信号,常规光幕靶测得弹形信号,通过高速数据采集仪记录2路弹形信号和2路测光信号,再由曳光弹测速算法处理,计算出曳光弹的飞行速度.针对设计的测量系统,进行了靶场实弹射击测速实验,结果表明所提方法原理正确、可行.设计的测量系统既能测试曳光弹速度,还能够测试非曳光制式弹速度.

摘要：为探究可重复使用火箭发动机设计参数对推力室身部在工作过程中热棘轮现象的影响,采用经典的液体火箭发动机设计方法设计了不同室压、推力及混合比的推力室,通过准二维传热计算方法、非线性有限元热-结构耦合分析方法和局部应变法对比了不同设计参数的推力室在工作过程中的棘轮应变及其发展情况。计算结果表明,相同的热试时间,循环工作的发动机推力室比单次工作的发动机推力室产生的应变更大;设计参数对棘轮应变的影响是通过改变推力室热环境来实现的;其他设计参数不变,室压更高、推力更小或混合比更高的推力室的棘轮应变更大;高室压、大推力或高混合比的推力室棘轮应变随循环次数的增加而减小。