摘要：对自行设计的矿山球磨机衬板用中合金马氏体耐磨铸钢在900、950、1000、1050、1100℃淬火后回火,研究了淬火温度对试验钢组织和性能的影响。试验结果表明,经过淬火、回火处理后的试验钢显微组织由板条马氏体和残留奥氏体组成。当保持回火温度250℃不变,随着淬火温度的升高,马氏体组织先变细密后又变粗大,抗拉强度、冲击性能及残留奥氏体含量均呈现先增大后减小的趋势,在1050℃淬火取得最优综合力学性能:抗拉强度1623 MPa,冲击性能14.4 J,此时试验钢的强化机理为孪晶马氏体和高密度位错缠结。通过冲击磨损试验解释了试验钢在该工艺下的磨损行为与磨损机理。

摘要：研究了15MnNi4MoA钢渗碳后的热处理工艺对其微观组织及性能的影响。设计了3种不同的渗碳后热处理工艺:淬火+低温回火、一次高温回火+淬火+低温回火、两次高温回火+淬火+低温回火,并对热处理后的力学性能及微观组织进行了对比和分析。通过扫描电镜对3种不同热处理后的显微组织和冲击断口形貌进行了观察。同时,对不同热处理工艺的试样进行了维氏硬度和常温冲击吸收能量(U型缺口)检测。结果表明,经3种不同的热处理后,试样的微观组织差异不大,均为马氏体+残留奥氏体组织。其中,经两次高温回火处理所得到的试样,马氏体组织更加细小,力学性能更加突出,心部硬度降低至358 HV,表面硬度提高到664 HV,常温冲击吸收能量达到143 J。

摘要：为提高创新型工程技术人才应具备的计算、画图、计算机应用、分析及解决问题等工程设计能力,通过对轧制工艺设计课程教学模式、设计方式及内容、教学手段等课程体系等进行改革,改善了课程教学效果,学生工程设计能力明显提升。

摘要：结合地震发生时现状,提出了夏季高温时,在简易房屋可以采用直接蒸发降温方法。结合重庆和四川灾区的气候情况分析了技术可行性;提出设计计算公式。

摘要：运用状态特征标识的方法,对水电机组海量状态存储数据进行一定规则标识;采用故障树诊断方法,对机组实时运行状态进行精确诊断,解决了无法有效利用状态监测数据机组故障诊断的问题,促进了机组的优化运行,提升了水电机组运行诊断分析水平。

摘要：设计了一种空冷贝氏体-马氏体复相耐磨铸钢的成分并进行冶炼浇注与热处理。通过力学性能测试、显微组织及断口形貌观察、X射线衍射分析等方法,研究淬火温度对组织和性能的影响。结果表明,经900℃淬火1 h后空冷至室温,随后在300℃回火2 h并空冷至室温,获得了综合力学性能最佳的贝氏体-马氏体复相耐磨铸钢,抗拉强度1729 MPa,断后伸长率4.3%,布氏硬度为454 HBW,V型缺口冲击吸收能量为19.31 J。其组织中含有10%左右的残留奥氏体,能够提高基体强韧性。

摘要：发光二极管作为光发射器件,是水下光通信传得远、传得快的核心器件。为了满足水下高速光通信的实际应用需求,设计了一种基于亚波长垂直结构LED器件的水下蓝光通信系统。根据亚波长理想LED模型,研制高出光效率、高调制速率的垂直结构蓝光LED,基于该器件围绕大功率发射驱动、高灵敏度自适应探测与数字编码调制技术,提出了面向6G网络的水下光通信系统。实验结果表明,在光传输损耗不大于0.4dB/m的情况下,所提出的光通信系统实现了传输距离不低于50 m、通信速率2 Mbps的全双工通信。

摘要：针对长期投运的锅炉机组再热汽温普遍偏低的问题,以循环流化床锅炉再热系统为研究范围,提出通过热力计算的方法分析再热系统的换热效果。分析表明:影响其屏式再热器换热效果的因素之一为燃用煤种的煤质情况,建议尽可能采用收到基低位发热量***接近设计煤种的燃料,以此减小煤质对炉内换热效果的影响。对低温再热器进行增加受热面积改造,可适当提高其出口蒸汽温度,考虑通过控制变量法分析热有效系数ψ,积灰系数ε,利用系数ζ的变化情况及其对低温再热器传热系数的影响。最后提出对机组尾部受热面热力计算分析的思路,为其优化运行提供有效建议。

摘要：基于产-研-教融合理念,开展先进钢铁材料设计及轧制技术教学改革与实践,激活学生科研兴趣,从教学内容丰富、国际与校企合作反哺、课程案例资源建设及解决问题能力培养等方面阐述教学改革措施。增强学生科学思维和责任精神,培养有本领、有能力的高素质人才。

摘要：针对较高Mn含量会导致中锰钢成本提高、出现偏析而限制其应用的问题,设计了一种能够满足1000 MPa级别性能要求(抗拉强度R_(m)>1000MPa,总伸长率A>30%)的中锰钢,其成分为Fe-4Mn-1.5Al-0.5Si-0.2C-0.05Nb。通过绘制实验钢在不同应变速率和变形温度下的真应力-真应变曲线,并结合组织观察,研究了实验钢的热变形行为,尤其是应变速率和变形温度对实验钢热变形行为的影响规律,并最终获得了实验钢的动态再结晶图和本构方程。结果表明:变形温度的降低和应变速率的提高均会抑制动态再结晶的发生;低应变速率(0.1s^(-1))下的所有样品均会发生完全动态再结晶;中应变速率(1s^(-1))下,变形温度为800℃的样品只发生部分动态再结晶;高应变速率(10s^(-1))下,不发生完全动态再结晶的变形温度扩大至800~950℃;实验钢的本构方程为ε·=e^(44.2234)[sinh(5.61×10^(-3)σ)]^(10.3572)exp-465799/8.314T)。动态再结晶图和本构方程的确定对实际生产中轧制工艺的设计、得到具备优良性能的特定类型的微观组织具有重要意义。