摘要：The South China Sea (SCS) is characterized by abundant seamounts, which provide important information about the evolution of the SCS and related deep processes. Cenozoic volcanism in the SCS and its surroundings comprises three stages relative to the spreading of the SCS:prespreading (>32 Ma), syn-spreading (32-16 Ma), and post-spreading (<16 Ma). The pre-spreading magmatism predominantly occurs on the northern margin of the SCS and in South China coastal areas and shows a bi-modal affinity. The syn-spreading magmatic activity was very limited on the periphery of the SCS, but may be concentrated in the SCS. However, seafloor samples of this stage are not available yet because of overlying thick sedimentary deposits. Post-spreading magmatism is widespread in the central and southwest sub-basins of the SCS, Hainan Island, Leizhou Peninsula, Thailand, and Vietnam. These are mainly alkali basalts with subordinate tholeiites, and display OIB-type geochemical characteristics. The Dupal isotope anomaly and presence of high-magnesian olivine phenocrysts suggests their possible derivation from the Hainan mantle plume. The temporal and spatial distribution of Cenozoic volcanism in the SCS and its surroundings may be accounted for either by plate stress re-organization before and after SCS spreading, or by ridge suction of plume flow during opening of the SCS. If the latter is the case, the volcanic rocks within the SCS basin may not be typical mid-ocean ridge basalts (MORB). It remains puz-zling, however, that the transition between the South China continental margin and the SCS basin does not have features typical of a volcanic rifted margin. Clearly, the relationship between mantle plume and SCS opening needs further evaluation. A better un-derstanding of the link between deep processes and opening of the SCS not only requires enhanced studies on igneous petrogene-sis, but also is heavily dependent on systematic sampling of seafloor rocks.

摘要：提出了一种采用T型钢连接的可拆换钢梁,在地震作用下T型钢集中耗散地震能量,并在震后通过更换T型钢实现使用功能的恢复。通过合理设计T型钢连接、钢梁中间段和悬臂段的抗弯承载力关系,定义设计承载力削弱系数的取值范围,从而实现T型钢集中损伤耗能,钢梁中间段和悬臂段保持弹性的屈服机制。为了使T型钢连接件实现预期的损伤和最优的耗能效果,设计了4个腹板采用不同截面和材料的T型钢连接件,并对T型钢连接的可拆换钢梁试件进行了低周往复加载试验和有限元分析。结果表明:T型钢连接的可拆换钢梁可以实现预期的屈服机制,达到T型连接件集中耗能的目的;T型钢腹板的残余变形和螺栓应力可以满足拆换条件,拆换后结构功能不变,实现了较为理想的可更换机制。狗骨式腹板截面的T型钢连接件塑性变形更均匀,耗能区域更大,耗能效率提高约30%,拆换时间和残余变形与普通截面相差不大,建议腹板采用狗骨式截面;采用低屈服点钢材可以提高T型钢的耗能效率约40%,在设计承载力系数取值合理的情况下,T型钢腹板可以选择低屈服点钢材。最后,基于试验和有限元结果,考虑到T型钢连接件的可拆换性和钢梁材料利用率,建议设计承载力削弱系数取值为0.65~0.85。

摘要：为研究双肢边柱双层肩梁的设计方法,建立了4个双肢边柱双层肩梁的有限元模型,采用数值模拟的方法对上肩梁高度、中柱内肢中心距、下肩梁高跨比、中柱内肢高度、中柱内肢断面高度等参数对边柱双层肩梁承载力、破坏模式和内力分配规律的影响进行研究。结果表明:当内肢侧腹板先全断面屈服时,构件弹性承载力对应内肢侧腹板的全断面屈服时的承载力;当外肢侧腹板先全断面屈服时,构件的弹性承载力可偏保守取下肩梁内、外两侧剪力相等时对应的弹性承载力;下肩梁内肢侧剪力计算同单层肩梁;同时给出了不同情况时下肩梁主要断面的剪力计算式,并以此推出下肩梁内、外两侧剪力相等的临界值,用于判定下肩梁内、外两侧的屈服顺序;并结合断面应力分布特点提出了双层肩梁的设计方法。

摘要：为了方便漳州市水环境整治工程的后期管理工作,将建筑信息模型(BIM)技术与物联网技术联用,采用BIM技术对城市全管网建立系统模型,方便城市雨污管网系统的设计和改造,运用物联网技术在线检测水环境情况,及时汇报各监测位点水质情况,调用BIM管网模型将污染点可视化地表现出来,及时定位并排除污染源。通过技术方案研究、工程措施与BIM+物联网水环境监测,城市黑臭水治理取得了明显成效,形成的水环境治理流程可供类似工程借鉴。

摘要：同轴提取区支撑杆的设计是MILO等同轴提取型高功率微波源设计的重要环节。本文根据场匹配原理导出了具有支撑杆的同轴提取区系统的传输方程和散射矩阵 ,并对同轴提取区各部分的微波模式进行了理论分析。对给定参数下的同轴提取区系统的散射矩阵参数进行数值计算 ,进而得到各微波模式系数 ,并对支撑杆进行了设计和参数优化。理论分析和数值计算都得出同样结论 :对一定频率的微波来说 ,若同轴波导中第一个截止模式是Hn1,则应选择n根支撑杆。这种支撑杆对TEM波的传播几乎无影响 。

摘要：为了便于长初级无铁心永磁直线同步电机的优化迭代,提高电机的求解效率,该文从电机的物理模型出发,以直线电机的多层线性模型为基础,通过引入矢量磁位,建立该种电机的数学解析模型。该模型首先提出了一种离散化的数学模型,对无铁心直线电机的弧形端部进行建模;然后,在上述模型的基础上,将计算得到的电枢电感等计算结果与有限元仿真结果与实验进行对比,验证所提出模型的准确性。最后,利用所建立的模型结合遗传粒子群多目标优化算法对电机进行优化设计。

摘要：经理论分析得出,一段小曲率半径弯曲圆波导的传输特性和一段与其弯角相同、轴线长度相等的斜接弯波导的传输特性一致,从而提出了一种由多节直圆波导依次倾斜连接构成的TM01-TE11斜接弯波导模式转换器,并介绍了该模式转换器的设计方法,给出了设计实例。优化结果表明,所设计的模式转换器在中心频率上均具有99%以上的转换效率。

摘要：设计了一种C波段谐振式相对论返波振荡器,分析了其结构特点和工作的物理机制。利用粒子模拟方法研究了器件的工作特性,发现插入段长度和反射器半径的选取对该类器件的效率非常关键;在二极管电压为0.5~1.0 MV范围内,所设计的器件的效率为20%~25%,频率保持在4.25 GHz附近。结合对器件实际高频结构的电动力学特性分析,重点研究了纵向谐振模式、品质因数等特点,结果表明该器件工作在2π/5模、品质因数约为100时功率效率最高。在此基础上,解释了谐振式相对论返波振荡器具有适用的电子束范围宽、频率稳定等特点的原因,并对该类器件的相关设计原则进行了分析验证。

摘要：根据孤立子理论,分析了利用变容非线性传输线产生射频场的机理。利用电路仿真方法系统地研究了影响射频场产生的相关参数,发现电感和零压电容越小、输入电压越大,射频场的频率越高;电容的非线性率越大,射频场的峰值电压越高、高频成分越多。并在此基础上,仿真设计了能产生峰值功率为0.8GW、主频为19.42MHz射频场的非线性传输线。

摘要：在堆截预压地基处理工程中,有多种推算最终沉降量的方法,却没有理论公式可直接计算在给定的卸载沉降速率时所对应的剩余主固结沉降量和卸载时间。而工后沉降(包括剩余主固结沉降和次固结沉降)和沉降速率是卸载的重要标准,次固结沉降可估算在一定范围之内,工后沉降满足要求与否则主要由剩余主固结沉降所控制。在Asaoka法中,可推算出堆载预压任意时间时的沉降速率。运用沉降速率和剩余主固结沉降的关系,可推算出任意时间的主固结剩余沉降及卸载时间的理论公式,称之为“速率法”。沉降速率的对数和堆载预压时间又成线形关系,从而由图解法也可确定卸载时间。此方法在深港西部通道填海及地基处理工程中得到很好的应用,具有较高的推广和应用价值。