摘要：我们在场进有流动和静电干扰的破裂的化学 grouting 上的一系列试验性的测试流水，用透明破裂 grouting 试验性的设备。渗出物压力和薄泥浆繁殖的变化在我们的调查被比较。流动的水导致的结果表演渗出物压力落下，在繁殖区域的在上游的方面和落下的穿入半径的开发在一样的时期期间，与静态的水里的 grouting 相比。在薄泥浆到达联合边界以前，静态的水里的繁殖区域总是是圆的。然而，繁殖形状与流动的水为 grouting 从回合变成到椭圆形的形状破裂。为在就流动速度而言的破裂的薄泥浆穿入半径的一个理论模型被我们的试验性的结果开发并且验证。这些结果在改进破裂 grouting 机制并且在指导的理解是有用的设计惯例。

摘要：针对山区极软岩上覆原生土很薄且新近填土较厚时，机械成孔桩即使按最大嵌岩深径比计算单桩的竖向极限承载力仍无法满足上部荷载要求的情况，利用现行规范推导出中风化极软岩桩的极限端阻力标准值和极限侧阻力标准值取值范围，并结合岩基载荷试验数据对取值范围进行了修正。提出了嵌岩桩按经验参数法计算单桩竖向极限承载力的思路，并结合工程实例中的桩载荷试验数据验证了此计算思路及中风化极软岩桩的极限端阻力标准值和极限侧阻力标准值取值范围的安全合理性。研究结果表明：中风化极软岩桩的极限端阻力标准值取值范围为1500—3800kPa，极限侧阻力标准值取值范围为140—280kPa，按新计算思路获得的单桩竖向承载力特征值比按嵌岩桩计算方法获得的数值可最大提高约12％，且计算深度大于8倍的嵌岩深径比。

摘要：采用模型试验在动水条件下对光滑和粗糙的单一裂隙注浆进行了对比研究,分析了光滑和粗糙裂隙在动水注浆过程中的渗流压力、流出液体重量、浆液扩散半径和扩散面积的变化规律。结果表明,渗流压力与裂隙的粗糙度成正比,随裂隙粗糙度的增加而增大;粗糙的裂隙有利于浆液沿逆水流和垂直水流方向扩散但不利于浆液沿顺水流方向扩散;粗糙的裂隙有利于防止被动水冲刷从而达到更好的注浆堵水效果;为了达到理想的注浆堵水效果,在裂隙光滑时应该调节浆液配比缩短浆液的凝胶时间。本文研究结果对根据不同的裂隙粗糙度调整注浆工艺有指导作用。

摘要：针对岩基载荷试验获得的岩石地基承载力特征值远高于《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)计算值的情况,分析了造成偏差较大的原因,提出了解决方法,并结合工程实例验证了解决方法的合理性、经济性和安全性。研究结果表明,造成岩石地基承载力特征值的岩基载荷试验值大于计算值的主要原因是地基规范中计算式未考虑岩体围压效应提高系数,该系数随岩石饱和单轴抗压强度的增大而减小;引入岩体围压效应提高系数修正计算公式,提出重庆地区软质岩、较软岩、硬质岩的岩体围压效应提高系数取值分别为1.5,1.2,1.0;对于岩层胶结程度差、取样困难地层,岩体完整性折减系数应取规范中的低值;对于构造裂隙发育、区域地质较破碎地区,即使定性为较完整地层,岩体完整性折减系数仍不能取高值。

摘要：以周围环境敏感和地质条件复杂的重庆江北嘴中央商务区深基坑工程为背景,对比分析了深基坑常用支护结构的优缺点,有针对性地确定了该深基坑工程的支护方案并进行了支护设计,解决了支护设计中双排桩和止水帷幕两个关键技术。监测结果表明:基坑支护设计有效地保证了基坑工程自身安全和邻近排水箱涵和市政道路的安全。

摘要：针对将桩基置于较破碎中等风化岩体时需要提供其极限端阻力标准值而桩基规范中无中等风化岩体极限端阻力标准值的取值建议,结合重庆地标和桩基规范通过理论推导获得了中等风化岩体的极限端阻力标准值计算公式;通过理论计算结合桩基规范提出了较破碎中等风化岩体极限端阻力标准值的取值范围;结合工程实际分析了较破碎中等风化岩体极限端阻力标准值取值范围的合理性。研究结果表明,采用人工挖孔桩时,较破碎中等风化软质岩的取值范围为1 400～5 400 kPa,较破碎中等风化硬质岩的取值范围为5 400～21 700 kPa;采用机械成孔桩时,较破碎中等风化软质岩的取值范围为1 200～4 600 kPa,较破碎中等风化硬质岩的取值范围为4 600～18 500 kPa;较破碎中等风化极软岩与强风化软质岩的工程性质相似,较破碎中等风化软岩好于强风化硬质岩的工程性质但不如密实状态卵(碎)石的工程性质,较破碎中等风化较软岩与密实状态卵(碎)石的工程性质相似,较破碎中等风化较硬岩好于密实状态卵(碎)石的工程性质。

摘要：针对经功放输出后反馈回的信号频谱带宽较宽,对采样率要求较高的问题,提出一种基于欠采样方法的预失真线性化技术,使系统最低能以两倍输入信号带宽的采样率采样反馈信号,但却不影响对功放非线性参数的识别,且能达到与过采样方式相同的线性化性能,降低了数字基带预失真系统设计和实现的难度。仿真结果表明该方法是可行的,且能达到满意的线性化效果,该结论在工程实际应用中具有重要意义。