摘要：目的为掌握航空用CFRP在老化过程中的电化学特性,准确获得CFRP/金属偶对中金属的当量折算系数,方法以海洋环境为背景,以飞机常用的CF8611/AC531复合材料和7B04铝合金为研究对象,开展了CFRP的加速老化试验及其在不同电解液中的极化试验,并使用光学显微镜、SEM、FTIR等设备,观测其在老化过程中的性能变化。同时,在充分考虑电偶效应腐蚀加速作用的前提下,改进当量折算系数计算方法,基于电偶腐蚀模型获得CFRP/7B04偶对的电偶电流,并计算了相应的折算系数。结果随着老化的进行,该型CFRP表面环氧树脂逐渐分解,使得碳纤维裸露,阴极性质得到增强。在含Cu^(2+)的电解液中极化时,碳纤维裸露区域会形成Cu单质聚集,老化420h后,裸露面积占比维持在0.9左右,不再增长,即阴极性质达到相对稳定状态,据此获得了CFRP的自腐蚀电流密度与碳纤维裸露面积的关系曲线,并划分了表面活性阴极区和惰性阴极区,明确了其老化机制和阴极反应机制。得到了CFRP/7B04偶对的相关腐蚀参数和改进后的当量折算系数。结论该型复合材料的阴极性质良好,活性阴极区是其阴极性质的重要来源,在使用时应避免与金属直接接触。在设计结构件的加速腐蚀环境谱时,务必考虑电偶效应,以提高环境谱的精度和适用性。

摘要：思政融入地理科学师范专业教学是贯彻落实新时代“立德树人”根本任务的必然要求,是培养新发展阶段初中教师队伍卓越人才的重要抓手。地球概论课程不仅是师范类院校地理科学专业的必修课,而且是一门核心基础课程。教学团队从地球概论课程的课程目标、课程思政元素挖掘与案例库设计、实践教学三个方面展开,充分挖掘课程思政元素,探索课程思政的融入路径,在教学过程中实现知识传授和思政教育的有机统一,以此构建全员全过程全方位育人大格局,推进地理科学师范专业核心课课程思政融入实践教学。

摘要：用乙烯基类硅氧烷、不饱和脂肪酸和醇类润湿剂等基础材料合成了冷补沥青添加剂,同时以柴油为稀释剂对基质沥青进行改性,设计制备了溶剂型冷补沥青(SCPA),并根据黏度和黏附性测试确定了SCPA的配方;基于溶剂型冷补沥青混合料(SCPAM)设计及相关技术性能试验,设计评价了冷补沥青添加剂的改善效果.结果表明:SCPAM宜采用较粗的矿料级配;掺加冷补沥青添加剂后,SCPA的温度稳定性提升,与集料的黏附性明显改善,SCPAM的拉伸强度与黏聚性明显提高;建议SCPA配方为m(基质沥青)∶m(柴油)∶m(冷补沥青添加剂)=(73~77)∶(20~24)∶3,SCPAM的沥青用量为4.7%~5.0%.

摘要：为解决浅圆仓入粮自动分级现象严重的缺点,设计一种使粮堆孔隙均匀分布的布料器具有重要意义。以含水率13.5%的合丰55号大豆为研究对象,在测量真实大豆颗粒本征参数的基础上重构了大豆颗粒模型,优化了离散元仿真参数;以孔隙均匀性和通风效果为指标,设计并优化了一种浅圆仓(直径为18.0 m,高为20.0 m)的布料器;通过计算流体动力学(computational fluid dynamics,CFD)和离散元法(discrete element method,DEM)耦合计算的方法对粮堆进行了通风干燥模拟研究。研究结果表明:采用耦合计算的方法能够更好地反映真实通风条件下粮堆内部的气流流动与传热规律;应用布料器可以有效避免粮堆内部孔隙率出现极值的情况,明显改善粮堆的通风均匀性及降温速率;当布料器结构为六臂、转速为6 r/min时粮堆布料效果最优、通风效果最佳。研究成果为浅圆仓的设计及优化提供了参考依据。

摘要：良好的推力控制分配策略是缆控水下机器人(remotely operated vehicle, ROV)机动性和作业安全性的保障,也是ROV运动控制技术得以实现的必要条件.但现有的推力控制分配策略存在推力输出饱和或计算时间过长等问题,导致ROV机动性欠佳.针对现存问题,提出了一种混合优化目标推力控制分配策略.首先,建立ROV驱动系统数学模型,设计了一种混合优化目标推力控制分配函数;再使用Fluent软件分析不同工况下导管螺旋桨的水动力性能,得到推进器的推力模型,从而确定混合优化目标推力控制分配函数的约束条件;最后采用光滑牛顿法求解混合优化目标推力控制分配函数,并与传统伪逆推力分配策略进行仿真对比.仿真结果表明,混合优化目标推力控制分配策略能满足各推进器对推力的约束要求,并能有效地利用约束范围内的推力集合,且通过光滑牛顿法求解的总体误差小于0.0007 N m,单步迭代次数在10步以内,单步计算时间小于2 ms,其具有精度高、实时性好、无推力输出饱和等优点.

摘要：惯性导航系统是飞机、导弹等复杂装备的重要部件。准确评估其可靠性是装备使用、保障和遂行作战任务的基础。在分析基于通用生成函数方法构建多状态可靠性模型研究的基础上,设计了一种基于通用生成函数方法的性能相依多状态系统可靠性建模的仿真算法,以某型飞机的惯性导航计算部件为研究对象对模型的正确性进行了验证,并且和基于贝叶斯网络可靠性建模方法进行了比较,结果表明:①设计方法可行与贝叶斯方法可靠性结果一致且计算速度快,其中贝叶斯算法过程约需3.72e-02 s,而基于UGF的算法需要1.8810e-03 s左右;②所建模型可以获得多状态系统性能状态的分布特性。

摘要：在推荐系统中冷启动问题一直面临着巨大的挑战。跨域推荐旨在利用源域中用户丰富的信息来提高目标域中冷启动用户推荐的性能,能够有效地缓解冷启动问题。基于映射函数的跨域推荐方法存在过于依赖重叠用户的问题,然而在冷启动场景中重叠用户的数量非常少,导致较差的泛化能力。元学习能够在冷启动推荐背景下快速适应数据稀疏的新任务,具有良好的泛化能力。提出了用于冷启动推荐的用户偏好跨域转移框架(UPCTFCR),设计了一个自编码器和元学习器,用以训练映射函数的初始化参数,将用户在源域中的偏好转移到目标域,将此作为冷启动用户在目标域中的初始嵌入进行推荐。利用亚马逊数据集构建了3个跨域任务,通过实验证明了UPCTFCR在冷启动推荐中的有效性。

摘要：为研究38CrMoAl渗氮钢材料在冲击载荷与海洋环境侵蚀共同作用下的损伤机理和耐腐蚀性能,对渗氮处理前后的38CrMoAl钢材料进行了冲击加载试验和腐蚀性能测试。研究发现渗氮38CrMoAl钢材料在高应变率下具有较强的正应变率敏感性。在冲击载荷作用下,试件表面渗氮层出现裂纹,并伴随着渗氮层的部分脆性剥落,但裂纹长度均在500~700μm,裂纹只在渗氮层中扩展,并没有继续延伸至非渗氮层的金属基体内部。渗氮处理提高了材料表面硬度和强度,但降低了韧性。电化学测试结果表明渗氮处理显著提高了材料的耐腐蚀性能,其自腐蚀电位相对于未渗氮试件由-726.24 mV正移至-174.42 mV。但冲击加载后的渗氮试件由于表面渗氮层的破损,部分金属基体露出并与未发生破坏的表面形成电势差,进而发生较为强烈的电偶腐蚀。扫描开尔文探针测试结果表明,渗氮件表面阴阳极电位差及电位分散程度相对于未渗氮件增大,渗氮件更易发生局部腐蚀。冲击加载改变了渗氮层的表面状态,阴阳极电位差增加,使材料表面腐蚀变得更加不均匀。对试件耐腐蚀性能进行了盐雾试验验证,盐雾试验结果与电化学测试分析结果相一致,在舰载机维护保养中,应关注受冲击部位渗氮层的裂纹检查,并做好相应的防腐处理。

摘要：目的研究未渗氮和渗氮38CrMoAl钢在模拟海洋大气环境中的初期腐蚀特征和电化学腐蚀行为。方法通过对未渗氮和渗氮38CrMoAl钢试件进行盐雾试验来模拟其在海洋大气环境中的初期腐蚀行为,并对不同腐蚀周期后的试件进行表面形貌、腐蚀速率、FT-IR、动电位极化、电化学阻抗和微区电化学分析及研究。结果在盐雾试验中未渗氮试件由点蚀逐渐发展为均匀腐蚀,渗氮件始终呈现局部腐蚀特征,且渗氮件的腐蚀速率小于未渗氮件的腐蚀速率。未渗氮和渗氮试件的腐蚀产物中均含有Fe_3O_4、α-FeOOH、γ-FeOOH和δ-FeOOH,渗氮件腐蚀产物层中γ-FeOOH的含量较低。未渗氮件的自腐蚀电流密度随腐蚀时间呈增大-减小-增大的趋势,容抗弧半径呈减小-增大-减小的趋势,腐蚀6 d时,未渗氮件的自腐蚀电流密度为147.83μA/cm~2,腐蚀反应电阻为2103.6?·cm~2,此时试件的腐蚀速率最低,致密的腐蚀产物层阻碍了腐蚀溶液和氧气向金属基体的扩散过程。渗氮件的自腐蚀电流密度呈增大-减小的趋势,容抗弧半径呈减小-增大的趋势,盐雾腐蚀12d后,渗氮件的自腐蚀电流密度为35.76μA/cm~2,腐蚀反应电阻为3021.5?·cm~2,渗氮件腐蚀产物层对腐蚀速率的抑制作用出现得更晚。未渗氮件在盐雾腐蚀初期,表面SKP电位差迅速增大,试件表面形成了明显的阴极区和阳极区,随后电位差保持平稳,试件表面腐蚀向均匀腐蚀发展。渗氮试件表面电位分散程度更大,局部腐蚀特征更加明显。结论未渗氮件腐蚀产物层的保护性能随厚度的增加而增加,但随着腐蚀时间的延长,腐蚀产物覆盖层不断增厚,由于内应力增加,腐蚀产物出现裂纹,使腐蚀产物层的保护性能下降。渗氮件在盐雾腐蚀初期起主要保护作用的是表面渗氮层,随着腐蚀的进行,渗氮层被逐渐侵蚀甚至出现裂纹,腐蚀产物层逐渐起主导作用。

摘要：设计了一种汽车车身结构件用Al-Zn-Mg中强铝合金,利用Gleeble-3500热模拟试验机测试了该合金在不同热变形条件下的应力-应变曲线,构建了峰值应力本构方程,绘制了不同应变量下合金的热加工图。结果表明:Al-Zn-Mg铝合金热变形过程呈现正的应变速率敏感性和负的温度敏感性;建立的以Z参数表示的Arrhenius本构方程所预测的峰值应力与实验值平均相对误差为8.4%,线性相关系数为0.987,说明拟合情况良好;根据不同应变量下的热加工图,发现流变失稳区及功率耗散低谷区均集中在高温高应变速率区和低温低应变速率区,且随着应变量的增大均逐渐缩小,最佳热变形工艺参数范围为350~500℃,0.01~0.1 s^-1。