摘要：使用STM32F103ZET6单片机控制，采用PA92功率放大器驱动压电陶瓷，设计了532nm平平腔结构的F-P扫描干涉仪。腔镜反射率为99％，精细度310，腔长0．1～150mm连续可调，对应自由光谱区1～1500GHz和分辨率3．2～4800MHz连续可调。压电陶瓷驱动电压和频率通过编码器调节，可以在0～200V和1～100Hz连续可调，并显示在数码管上。同时可以通过RS232串口与计算机通讯，在上位机使用LabVIEW软件界面方便地设置压电陶瓷驱动电压和频率。使用F-P扫描干涉仪，对激光二极管泵浦Nd：YVO4／KTP绿光激光器纵模进行了测量，验证了整个系统的工作性能稳定可靠。

摘要：为了得到1080 nm的小型化、高功率、连续型光纤激光器,以915 nm的半导体激光二极管(LD)作为泵浦源,由2个光纤光栅构成谐振腔;以12 m掺镱双包层光纤作为增益介质,结合合束器、剥模器、准直器等光纤器件搭建了全光纤结构的激光器系统。当泵浦功率达到118 W时,实验得到了功率为80 W、光光转换效率为68%的连续且稳定的激光输出。将激光器系统组装到自行设计的紧凑型长方体铝制外壳内,光纤激光器总重量小于1.8 kg,体积为200 mm×160 mm×40 mm,能够稳定工作在-40~50℃环境下。

摘要：针对环形激光谐振腔的光路变动的问题,基于SolidWorks建立了一个两平面镜和两凹面镜构成的四镜8字形稳定环形激光谐振腔模型。使用该方法分析了腔镜水平移动、垂直移动和绕光轴旋转对光路的影响,可以简单直观地观察到腔内光路的变化,并获得调节容差,模拟过程更加接近环形腔实际调节过程。当增大晶体和腔镜M1之间的距离L时,可以提高腔镜M2的水平位移容差,但角度容差有所降低,垂直容差变化不大。水平位移容差和角度容差有较强的耦合关系,腔镜水平方向的微动往往可以通过改变角度来补偿。所得到的结果对于腔设计、腔调节以及提高腔的精度具有重要的指导作用,同时可以推广到对三角形腔、正方形腔以及非平面环形腔等谐振腔的容差分析当中。

摘要：通过分析含有热透镜的平平腔结构腔模及聚焦位置对倍频效率的影响,设计了聚焦位置不随入射高斯光束束腰大小而改变的倍频聚焦结构,进一步分析了周期极化晶体PPMg OLN的最佳匹配温度、温度和波长接收带宽等参数。实验上使用光纤耦合激光二极管泵浦Nd:YVO4,在最大30W泵浦功率时获得了14.3W多纵模1064nm激光输出,通过腔内插入双标准具,获得了12.3W单纵模输出。使用15×2.1×0.5mm的PPMg OLN分别对多纵模和单纵模基频光进行倍频,分别获得了0.97和1.16W绿光输出,相应转换效率为6.8%和9.4%。所得到的理论分析和实验结果可推广到连续光纤激光器腔外倍频产生绿光中。

摘要：为了提高倍频效率、分析倍频晶体内束腰位置对倍频效率的影响,根据基模高斯光束传输特性,结合稳定三镜折叠腔中端镜处等相位面曲率半径与腔镜曲率半径相等这一特点,在激光光束传输的合适位置上,放入与等相位面曲率半径相同的腔镜,构成倍频晶体内具有两个瑞利长度的三镜折叠腔,提高了倍频效率。对比了相同端镜构成的具有一个瑞利长度和两个瑞利长度谐振腔,相对于分臂长度变化的稳区范围。结果表明,使用5W光纤耦合880nm激光二极管,端面抽运3mm×3mm×5mm的Nd∶YVO4,采用10mm×2.1mm×0.5mm的PPMg OLN为倍频晶体,使用具有两个瑞利长度的谐振腔比具有一个瑞利长度的谐振腔,整体提高倍频效率约18%,两种腔型的光束质量相同,倍频光与基频光偏振方向一致,输出稳定的低噪声绿光,验证了谐振腔设计的有效性。该研究对腔内倍频效率的提高是有帮助的。

摘要：使用具有偏振吸收偏振发射等优良光学性能的Nd:YVO4为工作物质,通过选用880nm激光二极管泵浦,降低量子亏损,提高效率,降低阈值和热效应,分析了谐振腔长度和反射率对单纵模线宽的影响,合理设计热稳定四镜环形腔。基于磁旋光玻璃MR3-2外加永久磁铁的法拉第旋转器,结合1/2波片和工作物质的偏振发射特性构成单向器,获得激光器单向运转。在泵浦功率为5 W时,获得了输出功率2.75 W,效率55%,斜效率65%,线宽66.7 MHz的1 064nm激光的稳定单频运转,2小时功率稳定度优于0.2%。

摘要：通过分析F-P扫描干涉仪的工作原理,基于STC89C52RC单片机,采用PA93功率放大器驱动压电陶瓷,设计了1 064nm平平腔结构的F-P扫描干涉仪。腔镜反射率为98%,精细度156,腔长0.1~100mm连续可调,对应自由光谱区1.5~1 500GHz和分辨率9.65~9 650MHz。压电陶瓷驱动电压和频率通过4×4矩阵键盘,可以在0~200V和1~30Hz连续可调,显示在1 602液晶屏上。同时可以通过RS232串口与计算机通讯,在上位机使用LabVIEW软件界面方便地设置压电陶瓷驱动电压和频率。最后使用该F-P扫描干涉仪,对激光二极管泵浦Nd：YVO4激光器纵模进行了测量,验证了整个系统的工作性能。

摘要：人们在进行洪水频率计算时,人为地割裂了洪水过程。一般地,都是以每年的最大洪峰流量对应的洪水作为该年的洪水过程,因此会出现洪水过程遗漏现象。洪水频率结果为防洪工程的建立提供依据,而洪水场次的界定是洪水频率计算的基础。文中研究采用两种方式界定洪水场次,利用Gumbel-Logistic模型分别计算界定的洪水场次的频率结果,并与传统方式下获取的洪水场次的频率结果进行比较。结果表明:3种情形下的洪水频率结果存在较大的差异。其中,以P-III型分布得出6年重现期的洪峰流量为洪水场次选取的门限值获得的洪水场次,即利用本研究中的界定方式二,得到的最大洪峰流量对应的频率值偏低,依此设计防洪工程,相比采用另外两种洪水场次选取方式进行防洪工程的设计偏于安全。