摘要：为了改善水槽尾门对水槽尾部流态的影响 ,从几种常用水槽尾门对流态影响的分析入手 ,结合明渠流速分布对数公式和小孔口自由出流公式 ,并根据分层来流量与孔口出流量相等的原则 ,推导出一种新型斜拉孔板尾门开设孔径的计算公式。经验证 ,用该公式设计的新型斜拉孔板尾门对水槽尾部的流态影响较小 ,在水槽总长度不变的前提下 。

摘要：采用 Auto CAD面向对象特性 ,在 ARX开发环境下升级和扩充了原泵站流道 CAD系统 ,对其过程中应用到的一些关键技术 ,如 MFC的使用、用户坐标系 UCS、流道参数化设计及流道三维造型等进行了深入探讨 ;对基于 Auto CAD对象技术的新型泵站流道 CAD系统的总体结构、主要内容及功能特点等作了详细介绍。升级后的流道 CAD系统功能较强 ,使用方便 。

摘要：江都抽水站二站建成于１９６５年，至今已连续运行三十多年。为建成一流泵站，实现“无人值班，少人值守”，管理处决定对二站电气部分进行彻底改造。机组励磁与继电保护等采用微机型专用装置；主要公用系统控制采用以ＰＬＣ可编程序控制器为基础的成套控制装置；监控系统采用符合国际标准的开放式环境下的计算机监控系统，双冗余结构的光纤以太网可与江苏省水利厅水情与优化调度网络进行数据通信。该项技术改造对老站改造和新建泵站的电气设计均具有借鉴和指导意义。

摘要：介绍低扬程大型泵站启动过渡过程多参数测试系统的组成、工作原理及该系统的信号检测技术。文中列举了该系统在多个泵站的应用情况及测试结果。

摘要：为比较竖井与轴伸贯流泵装置的水力特性,借助大型商用CFD软件在水泵水力模型、导叶以及流道总长度保持不变的情况下,对竖井和轴伸贯流泵装置进行了数值仿真模拟计算,并对竖井式贯流泵装置外特性进行了试验验证,试验结果表明设计工况点扬程和效率的模拟结果和试验误差在1%以内,非设计工况误差偏大。计算结果表明:进水流道水力损失较小但是能够影响着水泵性能的发挥,竖井与轴伸进水流道出口的面积加权均匀度分别为92.8%、95.2%,1.25倍设计流量工况下,叶轮的效率在竖井内比在轴伸贯流泵装置内效率最多低1.3%。出水流道的水力损失较大并影响着泵装置的性能曲线,轴伸与竖井出水流道水力损失最大值出现在0.59倍设计流量工况点,此时轴伸出水流道内水力损失值为0.459 m,竖井直管出水流道内水力损失值为0.741 m,轴伸贯流泵装置效率比竖井高了3.5%。算例中扬程以1.27 m为分界线,扬程低时竖井贯流泵装置整体性能较好,扬程高时轴伸贯流泵装置性能较好。该研究可为低扬程泵站的选型提供参考。

摘要：针对一类具有未知常数控制增益的非线性系统 ,基于滑模控制原理并利用 I型模糊系统的逼近能力 ,提出了一种自适应模糊控制器设计的新方案。该方案通过引入最优逼近误差自适应补偿项来消除建模误差的影响 ,从而在稳定性分析中取消了要求逼近误差平方可积或逼近误差的上确界已知的条件。通过理论分析 ,证明了闭环控制系统是全局稳定的 ,跟踪误差收敛到零。仿真结果表明了该方法的有效性。

摘要：按正交试验要求,设计制作了9副长短叶片复合式离心泵叶轮.正交因素为短叶片进口直径D'、短叶片进口偏置角θ1和短叶片出口偏置角θ2,每个因素取3个水平.在设计转速下(1 250r/min),应用粒子图像速度仪测试了每个叶轮在4种不同工况下的叶轮内瞬时流场.揭示了叶轮内相对速度矢量场的特征及其分布规律,发现叶轮叶槽内部的流动具有非对称、非均匀的特点,即吸力面附近的相对流速高于压力面附近的相对流速,吸力面附近的相对流速沿前进方向递增,压力面附近的相对流速沿前进方向递减.吸力面的前端(进口处)存在高速区,压力面前端(进口处)存在低速区.短叶片的形状、位置对叶轮内流场有显著影响,不同方案的差异较大.当短叶片进口直径适中,进口偏置角较大,出口偏置角适当时,叶轮内流场流态较好.外特性测试与粒子图像速度仪测试所揭示的规律一致.

摘要：分析了泵站实验室中水泵及水泵装置性能计算机测试系统的组成、工作原理和工作过程 。

摘要：通过几种常用水槽尾门对水槽尾部流态影响的分析 ,结合流速分布对数公式和小孔口自由出流公式 ,推导出一种新型斜拉孔板尾门开设孔径的计算公式 ,经验证 ,用该公式设计的新型斜拉孔板尾门对水槽尾部的流态影响较小 ,在水槽总长度不变的前提下 。

摘要：针对一类 MIMO不确定非线性系统 ,基于一种修改的李亚普诺夫函数并利用 I型模糊系统的逼近能力 ,提出一种分散自适应模糊控制器设计的新方案。该方案不但能够避免现有的一些自适应模糊 /神经网络控制器设计中对控制增益一阶导数上界的要求 ,而且能够避免控制器的奇异问题。通过理论分析 ,证明闭环控制系统是全局稳定的 ,跟踪误差收敛到零。仿真结果表明了该方法的有效性。