摘要：根据d电子设计理论设计了新型亚稳β合金Ti-35Nb-3.7Zr-1.3Mo-x O,研究了氧含量对该合金组织与力学性能的影响.实验结果表明,合金经固溶后主要为β相,其晶粒尺寸随氧含量提高而细化.低氧合金中存在少量α″相,氧元素对水淬α″相的形成具有抑制作用.冷轧后组织仍主要为β相,但因大变形后缺陷增多而结晶度降低.不同氧含量的合金冷轧后分别出现细针α″相、板条状ω相、锯齿孪晶以及应力诱发α″相等特殊组织.冷轧态Ti-35Nb-3.7Zr-1.3Mo-x O合金的抗拉强度、弹性模量和硬度均随氧含量的提高而升高,但塑性变差.氧含量升高0.1%,则抗拉强度增加约100 MPa;氧含量升高0.3%,则维氏硬度升高约为50;弹性模量处于45～75 GPa之间.在氧含量超过0.6%以后,合金塑性明显变差.

摘要：钛合金的杨氏模数一般为80～110GPa，是钢的一半。如果通过合金设计可大大提高／降低钛合金的杨氏模数，合金用途将进一步扩大。近年来，日本科学家开发出杨氏模数约为50GPa的四元β钛合金，如Ti-Nb-Ta-Zr、Ti-Nb-Ta-Mo、Ti-Nb-Ta-Sn。

摘要：采用Gleeble-1500热模拟试验机对Ti-2Al-9.2Mo-2Fe合金进行850-1000℃、应变速率0.01-10 s^-1的高温压缩变形试验。结果表明,热压缩后合金的显微组织为拉长的β晶粒和锯齿状的β晶界。低应变速率（0.01 s^-1和0.1 s^-1）时,原始β晶界处形成了大量小角度晶界以及少量的再结晶晶粒组织;高应变速率（1 s^-1和10 s^-1）时,原始β晶界附近形成了大量细小的再结晶晶粒组织。热压缩过程中,合金在屈服之后随应变速率的变化呈现出不同的应变硬化或软化现象。应变速率较高时,合金呈现出明显的应变硬化效应,流变应力出现非常明显的周期性震荡,当应变速率为1 s^-1时,未出现应变软化现象,而应变速率为10 s^-1时,可观察到明显的流变软化阶段;应变速率较低时,高温（950℃和1000℃）压缩条件下,合金在屈服之后立即进入流变稳态阶段,无明显的流变硬化或软化现象。而在低温（850℃和900℃）压缩时,屈服之后出现轻微的流变硬化现象。

摘要：一、前言 随着宇航技术的发展,对航天气瓶的使用压力、容量比及安全性提出了更高的要求。美国80年代初开发研制的新型β钛合金Ti-15-3以其优良的冷成形性及时效后的高强度引起国际宇航界的关注,并已被认为是制造宇航压力容器较为理想的材料。裂纹扩展性能对于宇航结构件的寿命估算是一项重要的设计参数,用疲劳裂纹扩展速率da/dN和应力强度因子门坎值△Kth评价气瓶材料的安全可靠性是必要而科学的。本文研究了不同强度水平Ti-15-3合金的疲劳裂纹扩展（FCP）特性,并与Ti-6Al-4V合金进行了比较。 一、试验 1.材料及试样制备 FCP试验用材取自2.5mm厚的Ti-15-3合金板材,合金的名义成分为Ti-15V-3Cr-3Sn-3Al,表1列出了Ti-15-3合金经不同热处理后的室温拉伸性能。

摘要：基于d电子理论设计了成分为Ti-21Nb-7Mo-6Sn的亚稳态β钛合金,采用偏光显微镜、X射线衍射仪和透射电子显微镜等设备,研究了Ti-21Nb-7Mo-6Sn合金在冷轧和退火过程中显微组织的演变。结果表明:冷轧产生大量位错和晶界,组织由β相转变为α"相;在退火过程中,α"相转变为β相,再结晶优先在板条马氏体区形成;随退火温度的升高,Ti-21Nb-7Mo-6Sn合金的弹性模量先降低后升高,弹性回复率则与之相反;923K退火10min后,获得了最低的弹性模量(53GPa)和最高的弹性回复率(69.84%)。