摘要：10 MW高温气冷堆 (HTR- 10 )在设计寿命内共卸出约 9万个乏燃料元件 ,其放射性裂变产物的活度高达 1.0× 10 1 6Bq,必须妥善处置。HTR- 10乏燃料元件卸在密封和屏蔽的容器中 ,每个容器可以接受 2 0 0 0个乏燃料元件 ,这些容器固定在反应堆建筑物的最底层的混凝土井内 ,在贮存库内采取通风冷却。文中对放射性核素释放 ,临界安全和辐射屏蔽等方面进行了分析 。

摘要：高温气冷堆乏燃料元件的放射性裂变产物绝大部分滞留在燃料元件中。10MW高温气冷实验堆在设计寿命内将卸出约9万个乏燃料元件，其放射性裂变产物的活度高达1.9×1017Bq，因此正确实施乏燃料元件的贮存，减少放射性裂变产物向环境中释放和进行有效的屏蔽是极其重要的。本文根据乏燃料元件中放射性裂变产物的计算结果和德国高温气冷堆乏燃料元件贮存的经验．对我国10MW高温气冷堆乏燃料元件贮存中放射性裂变产物进行了安全分析。

摘要：10 MW高温气冷堆(HTR-10)在设计寿命内共卸出约9万个乏燃料元件,其放射性裂变产物的活度高达1.0×1016Bq,必须妥善处置。HTR-10乏燃料元件卸在密封和屏蔽的乏燃料罐内,每罐可容纳2 000个乏燃料元件。这些罐暂存在反应堆建筑物最底层的乏燃料暂存库内,在库内采取通风冷却。若干年后,通过转运小车运至反应堆大厅竖井下方,再用大厅吊车从竖井吊至地面,最后用卡车运至最终贮存库。

摘要：由于高通量工程试验堆(HFETR)乏燃料元件密集贮存的必要性和急迫性 ,用3个程序(FG2DB、CELL、CITATION)做了临界计算 ,对密集贮存的乏燃料元件的剩余释热进行了计算分析。结果表明 ,不锈钢管式密集贮存架有足够的临界安全裕度和剩余释热裕度 ,如果采用燃耗信任制 ,密集贮存架的容量还可进一步增大50 %

摘要：用既安全又经济的办法处理高温气冷堆乏燃料元件是高温气冷堆发展的重要课题。根据高温气冷堆乏燃料元件的特点 ,分析了对乏燃料元件进行后处理和直接最终处置的处理办法。

摘要：介绍了根据300#堆乏燃料元件组件的实测剂量数据,对初步设计的乏燃料元件转运屏蔽吊筒的放射性屏蔽进行的详细校核计算。给出了乏燃料元件屏蔽前后不同距离处的剂量率。计算结果与实际验证表明屏蔽吊筒所选取的屏蔽厚度是合适的。

摘要：针对我国高温气冷堆乏燃料研究设施的空白,研究设计了专门用于高温气冷堆球形燃料元件辐照后性能研究的乏燃料分析实验室和专用工艺设备。基于球形燃料元件与包覆燃料颗粒的特殊结构,所设计的乏燃料分析实验室包括5间热室、6个手套箱和辅助设施,研究设计了专用的工艺实验设备,能够对辐照后的高温气冷堆燃料元件和包覆燃料颗粒进行宏观检查、燃耗测量、元件解体、模拟事故条件加热、辐照微球γ测量分析破损率,通过金相显微镜和扫描电镜进行微观结构分析,开展燃料元件的辐照失效机理研究。

摘要：乏燃料样品基体复杂、具有放射性,裂变产物锡含量低,难以准确测定。本研究以天然锡(Sn)标准溶液为稀释剂,采用同位素稀释-热电离质谱法测定乏燃料元件中121Sn和126Sn裂变产物的含量。热电离质谱测量时采用硅胶-锡-磷酸涂样,优化选择电离带升温速率和温度保持时间,利用阻滞电位四极杆(RPQ)跳峰对13个质量数信号进行数据采集,有效扣除了Te、Sb、CaPO3+多个同量异位素的干扰,获得了ng/g级Sn的含量及同位素丰度测量数据。乏燃料元件中121 Sn和126 Sn的质量浓度分别为5.5、230.5ng/g,测量不确定度分别为4.2%和1.4%(k=2)。