摘要：通过在实验装置上测定室温下氮气流经催化剂床层的流动阻力,运用流体力学原理来模拟工业反应装置中气体流经该催化剂床层的压力降,得出了气体流经催化剂床层的压力降与气体流速、密度、粘度和催化剂装填高度的函数关系式。

摘要：加氢装置运转周期的缩短,不是由于催化剂活性的下降,而是因催化剂被沾污,导致催化剂床层压力降增大。为了延长装置的运转周期,常用的方法就是进行催化剂床层的撇头。这种方法虽可使运转周期延长,但在很多情况下并不是都很有效。或者说,不是一种以最小花费获得最大运转周期的办法。 1 床层撇头催化剂床层撇头广泛应用于石油工业中。如在加氢处理装置反应器中和催化重整装置固定床反应器中皆有应用。撇头操作时,需在工厂停工、反应器降温和吹扫(置换)后,才能进入反应器工作。

摘要：ICI低压甲醇合成工艺中,合成塔内冷热气体直接混合传热,造成催化剂床层间温差较大,对催化剂及甲醇合成都有不利影响。本文对造成问题的原因进行了分析,提出了改进设计。

摘要：绝热固定床甲烷化工艺成熟并广泛应用于煤制天然气项目,催化剂床层压降是设计绝热固定床甲烷化工艺的重要参数。在实验装置上测试真实工业气体流经催化剂床层的压力降,结果表明,采用Ergun方程计算床层压降时需要用体积当量直径dv修正比表面积当量直径ds,则其计算结果与实验测试和工业实际运行结果基本吻合。研究真实工业气体流经催化剂床层的压力降特性,探索不同因素对压降影响的趋势规律,并提出工程设计或生产运行中降低床层压降的建议。

摘要：加氢反应器柔性热电偶安装方式优缺点分析以及固定方式改进措施--反应器是渣油加氢装置的核心设备之一,它处于高温、高压、高硫和临氢的工艺环境,其催化剂床层温度是整个装置安全稳定运行的关键参数。本文根据渣油加氢装置卸催化剂时发现柔性热电偶大部分从支架处脱落,及少量断裂的情况,分析原设计柔性热电偶固定方式易出问题的原因,并提出改进措施,经过2年的时间验证,效果良好。

摘要：我厂是以碳化煤球为原料,年产2万吨合成氨的小化肥厂,原为常变常碳流程。1986年4月1.324MPa加变加碳系统投产,使变换吨氨蒸汽耗量降至1000kg以下。1987年5月在中变系统中又串入耐硫低变装置,采用上海化工研究院研制的B301催化剂,取得比较显著的节能效果。

摘要：本文试图从CO变换反应的特性和催化机理,分析在不同工艺条件下,使用不同类型催化剂对合成氨生产的增产节能的重大意义。

摘要：在实际生产装置上探索了影响Pd/C加氢催化剂使用寿命的因素,认为导致Pd/C催化剂寿命短的原因是:①原料中有机或无机杂质的存在;②设备及管道被腐蚀,混入有害金属离子;③催化剂表面形成的覆盖层;④反应温度过高,催化剂烧结;⑤催化剂的强度下降及破碎。研究出了延长催化剂寿命的措施,使催化剂的负载能力达到11.5tPTA/kgPd/C,超过设计值。

摘要：我厂系4万吨/年的合成氨厂。1989年8月首次使用浙江工学院机械厂设计制造的Φ800内冷一绝热复合式合成塔内件,装填浙江工学院研制、上虞化工厂生产的A110—2型氨合成催化剂。1990年,开是H12（Ⅰ）—57/320型压缩机4台,当年生产合成氨32594t。1991年生产合成氨36110t。

摘要：一、前言扬子石化公司烯烃厂乙烯车间裂解汽油加氢单元,采用美国鲁姆斯DPG二段加氢工艺。其一段原采用日本GIRDLER公司提供的G-68B催化剂,运转情况一直不理想,主要表现为一段产品出口双烯高于原设计值gI2/100g（平均为4～5gI2/100g）。