摘要：在常规设计标准中,凸形封头和法兰单独进行设计,不考虑两者间的相互作用.然而,迄今为止尚无带凸形封头非标法兰的设计规范.基于应力分类思想,建立了带凸形封头非标平焊法兰的设计方法.该方法考虑了封头和法兰之间的相互影响,显著地改善了联接处薄弱部位受力状态;同时,有效地降低了制造成本,提高了经济效益.

摘要：在长期使用GB 150—1998《钢制压力容器》和JB/T 4746—2002《钢制压力容器用封头》标准的过程中,发现标准中关于凸形封头最小厚度的验收规定存在一些问题,易产生误判,造成不必要的损失。本文提出对这些问题的看法并提出若干修改建议。

摘要：长期以来,在设计图样上,凸形封头标注的厚度均为封头的名义厚度。它是由计算厚度加上厚度附加量后,向上圆整至钢材标准规格的厚度。从1977年版到1985年版的《钢制石油化工压力容器设计规定》(下简称《设计规定》)中,厚度附加量均计入了加工制造的减薄量。即由设计者根据封头的不同形式。

摘要：GB 150—1998中给出了受内压(凹面受压)凸形封头的计算公式,同时规定了封头的有效厚度最小值,ASME UG-32篇中给出了受内压(凹面受压)凸形封头的计算公式,并规定了公式使用的范围,超出范围的情况下,按照强制性附录1补充设计公式中的相关公式计算,而EN13445中给出了三组厚度计算公式,取其中大者。三种压力容器规范计算方法上的处理有着明显的区别。

摘要：针对传统的化工行业压力容器壁厚较大,生产成本过高的情况,课题组利用ANSYS有限元软件,以凸形封头压力容器中的椭圆形封头和碟形封头压力容器为研究对象,考察其应力分布和位移分布的特点,并进行优化设计。结果表明:在相同载荷下,椭圆形封头压力容器应力较小;椭圆形封头压力容器短半轴的变化、碟形封头压力容器直边段内径的变化趋势与目标函数体积的最大值相一致;经过21次迭代得到压力容器的最优设计参数,优化效果明显。研究结果对于压力容器的优化设计和材料的合理利用有一定的参考意义。

摘要：1封头各种厚度相互关系笔者在压力容器驻厂监督检验工作中，常常会遇到到这样的问题，设计图纸上没有注明封头最小厚度的要求，

摘要：压力容器椭圆形封头和碟形封头开孔接管的位置,在GB 150-89《钢制压力容器》中规定为:开孔的孔边和或外加补强元件边缘距封头边缘的投影距离不少于0.1D_i。在补充的HGJ 16-89《容器强度计算规定》(以下简称《规定》)中规定为:投影距离小于0.1D_i的开孔补强允许采用整体补强,但角度θ应不大于60°(相应为在0.92 D_i处,见表1)。而文献则认为:应取决于所采用的标准对开孔补强设计方法的规定,并应对0.8 D_i区域内外分别处理。

摘要：本文在对HGJ 16-89“非中心部位开孔”进行分析的基础上,指出其使用的局限性和不足之处;并认为如按ASME规范开孔补强的有关规定对GB 150作出修改后,即可把斜接管、非径向接管以及凸形封头的非中心部位开孔的补强计算统一在一个标准以内。

摘要：在对受内压旋转壳体的内力分析的基础上，讨论影响失稳的因素，求得椭圆形封头和碟形封头在内压作用时避免失稳的有关参数的范围。

摘要：本文着重对ASME带法兰的凸形封头设计公式如何正确理解及其应用范围进行了分析，从而对现行规范提出某些不同看法。