摘要：设计了气氛混合装置,控制炉气成分以及H2O(g)含量,利用真空管式加热炉对弹簧钢铸坯试样进行加热保温。采用激光多点共聚焦显微镜研究了混合气氛下H2O(g)对弹簧钢表面脱碳的影响。结果表明,试样总脱碳层厚度随温度升高而增加;混合气氛下,650℃出现轻微铁素体脱碳,700～950℃有明显铁素体脱碳层,850℃为铁素体脱碳峰值温度,与空气条件相比,表面铁素体脱碳更加严重,脱碳开始温度有所降低。低温区表面脱碳的发生与C浓度梯度驱动下珠光体片层中渗碳体的溶解有关,铁素体脱碳层晶粒形态呈现为尺寸细小、无明显取向。H2O(g)破坏防止脱碳的保护机制,对试样脱碳程度的加深有重要作用。

摘要：【目的】探究锯屑成型过程中成型套筒加热方式对成型燃料松弛密度、成型压力和耐久度的影响,优化成型套筒加热方式中加热温度和含水率的选择,寻找合理工艺参数,为生产实际提供参考。【方法】1)单因素设计:以含水率10%、12%、14%、16%和18%的锯屑为原料,分别取加热温度为AT(环境温度)、50、75、100、125、150、175、200、225和250℃,采用自制单柱塞成型试验机制备成型燃料,研究加热温度和含水率对成型燃料松弛密度、成型压力和耐久度的影响。2)二次回归通用旋转组合设计:根据单因素试验结果,确定试验点,建立松弛密度和成型压力数学回归模型,绘制加热温度和含水率的响应面图,分析加热温度和含水率的交互作用对成型燃料松弛密度和成型压力的影响。【结果】1)成型燃料含水率为10%时,温度高于200℃可成型,且成型压力大于95.74 MPa;18%含水率时,成型燃料表面多裂纹,易破损,成型效果差。2)温度75~175℃时,成型燃料表层出现炭化,并随着温度升高表层炭化颜色逐渐加深;当温度达到200℃以上时,成型效果下降明显。3)随着温度从75℃升至225℃,不同含水率成型燃料的成型压力总体呈下降趋势。4)不同含水率成型燃料在75~200℃条件下,耐久度无明显差异;温度达到200℃以上时,耐久度下降明显。5)ANOVA分析结果表明,松弛密度和成型压力数学回归模型P均小于0.001,模型回归方程极显著,R2分别为0.97和0.99(均大于0.8),方程与试验拟合良好。【结论】1)成型套筒加热方式可以有效降低成型压力,从而降低成型能耗。2)采用套筒加热方式,锯屑在含水率14%附近时成型效果最佳,适宜生产高密度成型燃料。3)松弛密度达到中密度成型燃料标准(>0.7 g·cm-3)、耐久度达到90%以上时,成型压力最小的参数水平为加热温度200℃、含水率12%。

摘要：本文对工程机械用Q460强度级别单机架轧机生产工艺进行研究,采用V-Nb-Ti微合金化成分设计,获得铁素体加珠光体双向钢组织为主线。结果表明,采用1220℃加热温度,800~900℃区间精轧,中间坯控温待时间控制在200s左右时,可以得到综合性能较好、表面质量良好的钢板。

摘要：设计并搭建了一台三级行波热声发动机,并基于线性热声理论和实验研究分析了该热声发动机的声场特性。结果表明:理论计算中各级加热功率相同时,发动机声场对称;而实验中加热功率相同时声场存在不一致性,需要输入特定的加热功率来控制三级加热温度基本相同,从而保证三级声场基本对称,此时相邻两级对应位置的压力相位差在120°±10°范围内;随着充气压力和加热温度的升高,系统工作频率略有升高,变化不显著,系统压力振幅和压比则增大明显。以氮气和氦气为工质时,工作频率分别在20 Hz和55 Hz左右;实验中压比分别达到了1.28和1.18。

摘要：利用V-N微合金化技术,在16Mn钢基础上进行铁塔用角钢的合金设计,并结合角钢的孔型轧制要求,考察了V/N合金设计以及板坯加热温度、轧制工艺参数对角钢组织性能的影响。结果表明,随着钢中V/N含量的增加,钢中弥散析出的第二相粒子数量显著增加,屈服强度显著提高,其中0.01%的钒含量对屈服强度贡献约为23 MPa。V-N微合金化角钢坯料再加热过程中V(C,N)粒子的溶解温度低于1 150℃,控制低的坯料加热温度有利于提高角钢的低温冲击韧性。终轧温度对低钒钢的屈服强度和韧性存在显著影响,但对高钒钢的组织性能影响不大。采用V-N微合金化设计后,角钢的综合性能得到显著提高,且力学性能对轧制工艺参数变化不敏感,因此,V-N微合金化技术适用于角钢的实际生产应用。

摘要：某核电站施工单位对TP304L不锈钢管道进行中频热弯后,发现弯管内侧出现鼓包。进行尺寸/外观检查、无损检测和理化试验,各项参数均满足要求,证明此工艺下出现的鼓包并非有害缺陷。采用Johnson-cook模型进行有限元模拟,出现的鼓包形态与实际情况基本一致。加热不均匀、加载不平稳和材料缺陷等偶然因素不是形成鼓包的主要原因。鼓包处应力低于屈服强度,受压过程中局部结构失稳是造成鼓包的根本原因。当加热温度高于1000℃时,鼓包高度会随温度升高明显降低。通过导辊、模具对弯管内侧变形进行约束,也可降低鼓包高度,使管道表面光滑平整。

摘要：介绍了钢坯高温防氧化涂层国内外研究现状及发展趋势。通过Thermo-Calc热力学软件对表面喷涂高温防氧化涂料的钢坯加热过程进行模拟,对体系的初始条件进行设定,确定加热温度范围为25~1 500℃,计算得到体系的摩尔体积、密度以及比热容,通过绘图软件绘制图像并进行数据拟合分析,得到涂层的热力学性质随温度的变化规律。结果表明,涂层体系的摩尔体积大致随着温度的升高而增大,也就是发生体积的膨胀,但升高到一定温度后可能会发生收缩,继续升温,体积接着膨胀;体系的密度大致随着温度的升高而减小,但升高到一定温度后可能会发生回升,继续升温,体系的密度又继续减小;体系的比热容随着温度的升高而增大,但存在转变区间,其中出现的折点、拐点、转变区间等代表着涂层质量及热力学性质的变化,对涂层材料的研发设计具有指导作用。

摘要：目的研究摩擦速度、载荷及加热温度对Ni-P/Ti/DLC多层膜摩擦磨损性能的影响。方法用化学镀镍磷工艺在模具钢基体表面镀上Ni-P层作切削层,采用过滤阴极真空电弧(FCVA)技术分别沉积Ti过渡层和DLC保护层。通过摩擦磨损实验,评价该多层膜的摩擦磨损性能。利用纳米压痕测试和拉曼光谱检测,研究该多层膜在不同加热温度下的硬度、弹性模量和结构成分。利用扫描电镜及表面轮廓仪分别对该多层膜的磨痕形貌和横截面轮廓进行分析。结果随着摩擦速度的增大,Ni-P/Ti/DLC多层膜的摩擦系数呈下降趋势,磨损率和磨损体积呈先减后增的趋势。不同载荷下的摩擦系数变化幅度较小,磨损率和磨损体积随着载荷的增大呈增加的趋势。随着加热温度的升高,摩擦系数呈下降趋势,磨损率和磨损体积呈先增后减的趋势。此外,随着加热温度的升高,多层膜表层DLC膜中石墨相逐渐增多,硬度和弹性模量随之呈先增后减的趋势。结论较高摩擦速度下,多层膜表层DLC膜石墨化趋势增强,摩擦系数变化幅度较大,且表面磨痕宽度和深度显著增加,磨损加剧。多层膜中软质的Ti金属层和硬质的DLC层,能有效提高多层膜在高载荷下的摩擦磨损性能。随着加热温度的升高,多层膜表层DLC膜中石墨相逐渐增多,摩擦过程更易生成转移膜。

摘要：锻件加热时的晶粒演化和高温铁素体的析出情况决定了锻件的锻造性能。利用箱式真空电阻炉进行加热保温实验,通过设计一系列不同的加热温度和保温时间,研究17-4PH钢的晶粒长大行为,分析不同的加热温度和保温时间对17-4PH钢奥氏体晶粒尺寸的影响,建立晶粒长大模型;通过观察不同温度条件下高温铁素体的形成情况,确定高温铁素体的析出条件。综合晶粒尺寸和高温铁素体形成情况,确定了17-4PH钢的锻造温度。研究表明,从避免高温铁素体形成角度,始锻温度应不超过1200℃;从控制晶粒度角度,始锻温度不超过1175℃。

摘要：为获得能够满足球囊成型条件的球囊型坯,引入正交试验方法对塑料球囊型坯制备设备不同参数进行球囊型坯制备正交试验方案设计;再以聚氨基甲酸酯材料管为原料管,按球囊型坯制备正交试验方案在球囊型坯制备设备上制备球囊型坯;以球囊型坯实物长度为考量指标,对球囊型坯实物进行测量,通过对比球囊型坯实物长度与球囊模具型腔长度,并借助极差分析,获得满足球囊成型条件的型坯制备参数组合为:左/右拉伸比率均为1300%,左/右拉伸速度均为90%,回退比率为2%,型坯预置长度为2 mm,加热温度为165℃,预拉长度为1 mm,左加热时间为60 s,右加热时间为70 s。